揭示了Ti40合金的高溫變形機理。發(fā)現(xiàn)變形溫度低于950℃以動態(tài)回復(fù)為主高于950℃發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶。動態(tài)再結(jié)晶的形貌隨應(yīng)變速率的變化而變化應(yīng)變速率較高時(>1s<'-1>)動態(tài)再結(jié)晶晶粒呈項鏈狀沿原始β晶界分布沿晶界析出的Ti<,5>Si<,3>顆粒是再結(jié)晶晶粒的核心應(yīng)變速率較低時(<0.1s<'-1>)發(fā)生了鋸齒狀的連續(xù)再結(jié)晶亞晶形核是其形核的主要機制。    研究了Ti40合金的開裂機理。發(fā)現(xiàn)低溫、高應(yīng)變速率下變形以45°剪切開裂為主溫度較高時以平行于壓縮軸方向的縱裂和豆腐渣式開裂為主。V<,2>O<,5>揮發(fā)導(dǎo)致接近表面的晶界產(chǎn)生空洞是合金熱變形開裂的ZR-IJYVP3信號電纜標(biāo)準(zhǔn)誘因。鎂合金高溫氧化破壞形式有兩種點狀破壞和晶界破壞。高溫下晶

界上低熔點第二相的熔化是引起晶界破壞的主要因素。    稀土阻燃鎂合金的抗高溫氧化燃燒能力比鑄態(tài)AZ91D鎂合金要強它的燃點比鑄態(tài)AZ91D鎂合金高約70℃。分析認(rèn)為稀土元素在阻燃鎂合金高溫氧化不同溫度階段所發(fā)揮的作用不同。低溫階段稀土元素的存在可減少晶界低熔點第二相的生成、堵塞氧沿晶界向基體內(nèi)部擴散從而提高鎂合金抗氧化燃燒能力高溫階段稀土元素主要發(fā)揮表面元素效應(yīng)的作用以提高鎂合金熔融狀態(tài)下的阻燃能力。通過固溶處理消除鑄態(tài)AZ91D鎂合金晶界上的低熔點第二相也可以提高AZ91D鎂合金的抗高溫氧化燃燒性能