產(chǎn)品可根據(jù)不同行業(yè)的使用要求、和條件選用不同型號的型耐熱鋼。產(chǎn)品的主要點：耐高溫、耐腐蝕、耐磨損、抗高硫、抗沖擊、易切削、可焊接等。和同類耐熱鋼產(chǎn)品相可使用壽命1-3倍，與同類材料成本低5-15，在高溫下能連續(xù)使用，具有良好的抗熱疲勞和耐高溫性能，反復(fù)使用不易產(chǎn)生熱裂現(xiàn)象，使用高溫度可達(dá)到1400℃以上。產(chǎn)品，價格合理。公司堅持“一式購齊、”的宗旨，引進(jìn)*的ERP（企業(yè)資源計劃，努力積極的企業(yè)文化），廠價直銷各不銹鋼種材料，并致力于多元化發(fā)展。其發(fā)展勢頭極為迅猛，目前已經(jīng)在太原、無錫、天津、武漢、佛山、成都六地設(shè)立分公司，并將優(yōu)先在不銹鋼各主要銷售地區(qū)逐步設(shè)立分公司，在不久的將來將覆蓋。公司代理質(zhì)優(yōu)價廉的不銹鋼產(chǎn)品，并能提供瑞典、芬蘭、南非、利時、西班牙、南韓等各地的優(yōu)質(zhì)貨源。

BTMCr18Mn3W高抗磨襯板、BTMCr18Mn3W煤料門、BTMCr18Mn3W彎頭、BTMCr18Mn3W鏈輪、BTMCr18Mn3W鏈輪、BTMCr18Mn3W電廠輸煤粉管、BTMCr18Mn3W磨煤機錘環(huán)、BTMCr18Mn3W高抗磨襯瓦、BTMCr18Mn3W冶金高爐下料襯板、BTMCr18Mn3W礦山輸渣耐磨管、BTMCr18Mn3W高抗磨護板、BTMCr18Mn3W有金屬排渣管、BTMCr18Mn3W高抗磨襯板、BTMCr18Mn3W灰渣泵葉輪、BTMCr18Mn3W磨煤機落煤門

優(yōu)勢產(chǎn)品：ZGCr34、ZGCr25MoRe、ZGMn18Cr4V、JM7B、ZGMn13-1、ZGCr26、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZGMn13Ni4、ZGMn13Ni4、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZGMn13-3、ZGNiCrMo、BTMCr26、ZGCr15Mo3Re、ZGCr34、JM9、BTMCr12-DT、ZGMn13-4、BTMCr12-DT、JM7、JM1、ZGMn13-1、ZGCr25Ni4Si2Re、ZGMn13-5、BTMCr12Mn3W2、ZGCr26、JM6

18Ni馬氏體時效鋼作為一種應(yīng)用廣泛的超高韌性鋼，對其純凈度有更加苛刻的要求。因為非金屬夾雜物的性模量、變形能力等與合金基體都有很大的差別，容易造成應(yīng)力集中，會疲勞裂紋的萌生和擴展，有些會嚴(yán)重的事故。馬氏體時效鋼的發(fā)展趨勢之一就是生產(chǎn)超純凈的馬氏體時效鋼，改進(jìn)馬氏體時效鋼組織結(jié)構(gòu)的均勻性。采用真空感應(yīng)熔煉+電渣重熔的冶金藝研究了改進(jìn)型18NiNb馬氏體時效鋼在不同藝狀態(tài)下的夾雜物形態(tài)及分布狀況。得出的結(jié)論是：電渣重熔前鋼中的非金屬夾雜物主要有Al2O3-SiO2夾雜物、Al2O3夾雜物、硫化物夾雜。

我廠的生產(chǎn)和經(jīng)濟效益在激烈的市場競爭中穩(wěn)步發(fā)展，在市場經(jīng)濟積極的推動下，以產(chǎn)品市場，以良好的贏得市場，為鑄造行業(yè)作出貢獻(xiàn)，愿我廠與各界同步。 在條片狀貝氏體鐵素體之間的奧氏體中，不斷富集碳，加之其受鐵素體片條的多向壓應(yīng)力，這些奧氏體越來越，如果滲碳體也難以析出，則后將殘留下來。這樣就形成了貝氏體鐵素體片條+富碳的殘留奧氏體的整合組織，即：BF+A′。圖6是無碳化物貝氏體形成示意圖。如果富碳的奧氏體在冷卻中以M/A島形式存在，這種BF+M/A島則為粒狀貝氏體組織，它是無碳化物貝氏體的一個例。羽毛狀貝氏體的形成與無碳化物貝氏體形成相似。區(qū)別在于從富碳奧氏體中析出了滲碳體分布在貝氏體鐵素體片條之間。

試樣取自2mm厚的薄板。其原始組織為鐵素體和少量珠光體。試樣首先在馬弗爐中加熱至760、780、800、820或840℃后保溫20分鐘，然后水淬。試驗結(jié)果表明，臨界溫度間處理溫度越高，馬氏體例越大，而馬氏體的含碳量則越低。當(dāng)雙相鋼中的鐵素體和馬氏體例各約為50時，綜合力學(xué)性能，包括抗拉強度、延伸率和沖擊能。這三個指標(biāo)和馬氏體例的關(guān)系不是的。它們首先隨馬氏體例而，然后在馬氏體例達(dá)50左右后又隨馬氏體例而。

BTMCr18Mn3W耐熱耐磨護板BTMCr18Mn3W生產(chǎn)定做JM8冶金耐磨管道、JM11高抗磨護板、BTMCr8直管、ZGCr15Mo3Re錐門、BTMCr8電力耐磨管道、BTMCr9Ni5冶金高爐下料襯板、KMTBCr24-G磨煤機錘門、JM8冶金高爐下料襯板、JM4礦山輸渣耐磨管KmTBNi4Cr2-DTMPS磨輥套、ZGCr15Re礦山耐磨管道、ZG3Cr24Ni7NRe彎頭、ZGCr26煤料門、BTMCr12-GT冶金耐磨管道、ZGMn13Mo高抗磨軸套、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe冶金耐磨管道

為達(dá)到570MPa厚板均勻延伸率的目的，采用與管線鋼相同的組織控制進(jìn)行生產(chǎn)。并觀察X120微觀組織。從光學(xué)顯微鏡觀察組織及母相貝氏體組織和軟質(zhì)鐵素體孔隙部分進(jìn)行TEM（透射電鏡）成像顯示。感光白部分對非鐵素體部分用TEM轉(zhuǎn)位處理，在上貝氏體組織中，貝氏部形成滲碳體。貝氏體與鐵素體雙相鋼中，具有X120強度、屈強＜0.80,均勻延伸率＞5。超管線鋼，均勻延伸率＞5，相同情況下，X120X65（抗拉強度550MPa）屈強10，約節(jié)省50材料。

BTMCr18Mn3W耐熱耐磨護板BTMCr18Mn3W生產(chǎn)定做羅娟娟等[6]采用臨界區(qū)不同溫度加熱淬火，不同馬氏體與鐵素體例成分的雙相鋼;隨臨界區(qū)加熱溫度的升高，馬氏體的體積分?jǐn)?shù)不斷，島形馬氏體連成一片，狀分布于鐵素體晶界上。這些研究表明，dp鋼材料在臨界溫度的附近退火-降溫，然后回火，能鐵素體-馬氏體的微觀組織，鐵素體-馬氏體相形貌、例與退火參數(shù)密切相關(guān)。同時，研究了退火對馬氏體與鐵素體例的影響。本文研究回火溫度對鐵素體-馬氏體相微觀組織形貌的影響，以及與鐵素體晶粒尺寸變化的影響。

公司主要產(chǎn)品有不銹鋼精密鑄件、管件、閥門、門鎖及配件、合頁、高鐵接線端子以及各種機械部件、機箱、沖壓件、管道等產(chǎn)品。

公司常年生產(chǎn)材質(zhì)：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質(zhì)。

4應(yīng)變時效后x管線鋼組織圖6為應(yīng)變時效前后x管線鋼縱向sem照片。由圖6可見，無預(yù)應(yīng)變試樣時效前后材料的組織無明顯變化。經(jīng)過1的預(yù)應(yīng)變，200℃時效后管體表面的組織仍為粒狀貝氏體、多邊形鐵素體和m/a混合組織，并且粒狀貝氏體的形態(tài)大部分仍然保持了應(yīng)變時效前的條帶狀，少量粒狀貝氏體由于塑性變形細(xì)化。當(dāng)應(yīng)變量到3時，條帶狀的貝氏體組織明顯由于塑性形變的作用而轉(zhuǎn)變成多個晶粒較小的粒狀貝氏體，晶粒沿軋制方向伸長的點幾乎消失，晶粒邊界由原來的平直征被彎曲的邊界所替代，且晶粒內(nèi)部的m/a組織數(shù)量，相應(yīng)地大量的晶粒邊界在m/a組織周圍形成。1982年Sato等人[5]了Fe-Mn-Si單晶中存在近乎*的形狀記憶效應(yīng)，1984年Suzuki了Fe-Mn-Si多晶體形狀記憶效應(yīng)的研究。通過研究者們的二十幾年的努力，F(xiàn)e-Mn-Si基合金的綜合性能取得了明顯的，有令人振奮的和應(yīng)用前景，對未來社會有重要的理論和經(jīng)濟意義。因此，本文概述了該系形狀記憶合金的研究和現(xiàn)狀。2Fe-Mn-Si系合金的相變機制奧氏體化的Fe-Mn-Si系合金，當(dāng)溫度到某一的溫度時，對其進(jìn)行應(yīng)力處理，誘發(fā)馬氏體形成，而當(dāng)溫度升高時，這些馬氏體又回復(fù)到奧氏體。

公司常年生產(chǎn)材質(zhì)：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質(zhì)。

硬相與軟相3階段模型應(yīng)力-應(yīng)變曲線關(guān)系如圖2所示。第1階段，軟相與硬相均性變形；第2階段，軟相塑性變形，硬相延續(xù)性變形；第3階段，軟相與硬相均塑性變形。當(dāng)施加軸向應(yīng)力A33達(dá)到軟相的屈服強度σy′，軟相開始塑性變形。雙相鋼宏觀屈服應(yīng)力等于σy′。軟相繼續(xù)塑性變形，雙相界面的突發(fā)不連續(xù)塑性變形。內(nèi)應(yīng)力作用進(jìn)一步阻礙軟相的塑性變形，使硬相的屈服應(yīng)力σA33突發(fā)為不連續(xù)塑性變形。用微觀力學(xué)模型研究鐵素體-珠光體、鐵素體-貝氏體和鐵素體-馬氏體雙相鋼的硬相與軟相間強度差和軟相體積百分率。實驗用材為22.0mm厚的X80管線鋼鋼板，其化學(xué)成分(分?jǐn)?shù)，)為：0.055C，0.15Si，1.84Mn，0.026Cr，0.24Mo，0.27Ni，0.023Nb，0.0054V，0.012Ti，0.29Cu，0.0001B，0.028Al，0.0046N，0.006，0.0023S；其抗拉強度為687MPa，屈服強度為566MPa，組織為B粒+PF+MA+P。冷卻速度是決定AZ組織性能的主要參數(shù)，它與焊接熱輸入、件厚度和周圍散熱條件有關(guān)。

 高抗磨襯板