公司主要產(chǎn)品有不銹鋼精密鑄件、管件、閥門、門鎖及配件、合頁、高鐵接線端子以及各種機械部件、機箱、沖壓件、管道等產(chǎn)品。

BTMCr18Mn2W礦山輸渣管耐磨護板、BTMCr18Mn2W破碎機錘頭、BTMCr18Mn2W冶金高爐下料襯板、BTMCr18Mn2W煤料門、BTMCr18Mn2W礦山輸渣耐磨管、BTMCr18Mn2W耐磨彎管、BTMCr18Mn2WMPS磨輥套、BTMCr18Mn2W法蘭連接輸煤直管、BTMCr18Mn2W磨煤機錘環(huán)、BTMCr18Mn2W篩板、BTMCr18Mn2W耐磨三叉管、BTMCr18Mn2W高抗磨軸套、BTMCr18Mn2W冶金高爐下料襯板、BTMCr18Mn2W煤料門、BTMCr18Mn2W高抗磨襯瓦

優(yōu)勢產(chǎn)品：ZGCr15Mo3Re、ZGMn13-4、ZGMn13-2、JM11、JM2、ZGCr28Mo3Ni3Re、JM11、BTMCr20、ZG30CrMnSi、ZGMn13Cr、BTMNi4Cr2-DT、BTMCr18Mn2W、ZGCr26、ZGCr5MoG、Mn13、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZGNiCrMo、ZGCr5MoG、BTMCr18Mn3W、BTMCr32、JM14、KmTBCr12、ZGMn13、KmTBNi4Cr2-DT、ZGCr28、JM10、ZGNiCrMo

研究了含硅量為1.5（分數(shù)）的高硅馬氏體型熱作模具鋼（SD3）的內(nèi)耗譜與顯微結構之間的關系。實驗用SD3鋼采用1060℃保溫30min油冷淬火和不同回火藝處理。馬氏體鋼的回火轉變是一個復雜的，包括碳偏聚、碳化物沉淀、殘余奧氏體分解及馬氏體結構的回復和再結晶。因為這幾個相互疊加并發(fā)生在十分微小的溫度范圍內(nèi)，所以對回火轉變的研究很困難，直到1956年透射電子顯微鏡（TEM）出現(xiàn)以后，對回火馬氏體結構的認識才相對完整。

無錫國勁合金有限公司是冶金業(yè)配件供應成員，主要產(chǎn)品生產(chǎn)離心鑄造耐溫承壓高鎳鉻合金、耐腐蝕耐磨損合金等爐管制品，耐熱鋼、耐磨鋼、合金鋼、耐磨蝕耐磨損合金鋼，爐管、耐高溫離心鑄管鑄件，離心鑄管（鑄造壁厚：5mm~300mm、外徑：50mm~1600mm，單管制品長6m等超大徑的鑄管制品尺寸）以及系列靜態(tài)鑄件，精密鑄件：主要產(chǎn)品有高溫承壓合金鋼離心鑄管、爐管、合金高溫爐管、輻射爐管、加熱爐輻射盤管、反應管、裂解管、轉化管、換熱式轉化爐、加熱爐輻射式加熱管、輻射式熱處理爐用輻射管、燃氣加熱輻射管、燃油加熱輻射管、I型輻射管、U型輻射管、W型輻射管、電加熱輻射管、管、加熱蕊、輸灰管、反應管、各類爐輥、高溫爐輥、輥、?；佽T錠在大噸位快鍛機上鍛造成厚度為200mm的板坯，利用2800mm熱軋機經(jīng)二火軋制成11mm厚的TC2鈦合金板材。沿板材軋制方向截取金相試樣，之后對板材進行760℃退火處理。退火后沿板材軋制方向取金相試樣，沿板材橫向截取尺寸為25mm25mm600mm的水淬＋空冷復合處理試樣。然后再對板材進行淬火，淬火后進行后續(xù)藝軋制，TC2鈦合金成品板材。再在成品板淬火時先入水一端及后入水端取金相試樣。水淬＋空冷復合處理是將試樣加熱到0℃，保溫一段時間，溫度均勻、熱透后迅速再將試樣一端浸入水中，而試樣另一端仍在空氣中冷卻。

目前關于冷卻速度對帶狀組織的影響機制已經(jīng)做了很多的研究，但結論各不相同，因此其作用機制還不明確。北京科技大學的學者通過建立模型，計算研究了冷卻速度對鐵素體－珠光體帶狀組織的影響機制，并通過試驗驗證了模型計算結果的正確性。結果表明：貧溶質區(qū)與富溶質區(qū)的Ar3溫度差異是產(chǎn)生帶狀組織的前提條件，碳在貧溶質區(qū)產(chǎn)生珠光體之前的擴散距離是帶狀程度的決定因素。隨著度管線鋼、度程機械用鋼等度鋼的應用范圍擴大，要求鋼材除了具備度之外，還要具備良好的塑性和韌性。

BTMCr18Mn2W耐熱耐磨護板BTMCr18Mn2W生產(chǎn)銷售KmTBCr12耐磨直管、ZGCrNiMo冶金高爐下料襯板、ZGW5Cr4Re礦山輸渣管耐磨護板、BTMNi4Cr2-DT礦山輸渣管耐磨襯板、BTMCr32電廠輸煤粉管、ZG3Cr24Ni7SiNRe底盤、ZG40CrSiN法蘭連接輸煤直管、ZGCrNiMo法蘭連接輸煤直管、JM10灰渣泵葉輪ZG40CrMnMoNiSiRe錐門、ZGMn13磨煤機錘門、ZG33Cr13Ni4Re底盤、ZGCr13SiMo礦山輸渣管耐磨襯板、BTMCr9Ni5礦山輸渣管耐磨護板、JM12磨煤機落煤門、JM6A礦山耐磨管道

進入80年代以來，無鈷馬氏體時效鋼的研發(fā)大大了馬氏體時效鋼的成本。同時，其性能也有了進一步的。這些優(yōu)良的性使馬氏體時效鋼可以取代的度鋼，廣泛用于許多領域中[3-4]。對Fe-Ni合金來說，當Ni含量高時，在通常的冷卻速度下，由奧氏體只生成馬氏體（18Ni的Ms點約290℃）[9]，但這種情況的馬氏體轉變不受冷卻速度的影響。因此，在馬氏體時效鋼中不會出現(xiàn)像淬火回火鋼中常出現(xiàn)的淬透性問題，認為奧氏體馬氏體的轉變是可逆的，這是Fe—Ni合金的基本征。

BTMCr18Mn2W耐熱耐磨護板BTMCr18Mn2W生產(chǎn)銷售故不易作為裂紋形核質點。(3)變質后貝氏體鑄鋼的成分偏析較變質前明顯。例如，Mn、Si、Cr元素的偏析SR分別從變質前的1.5911、1.4195、1.5133分別到1.2772、1.5和1.1472。而且，枝晶偏析區(qū)的部分也大為，因此在一定的藝下，未轉變的塊狀殘留奧氏體量明顯，試樣基本都轉變?yōu)樨愂象w和馬氏體復相結構，這樣貝氏體鑄鋼與貝氏體鍛鋼在組織上的差異明顯減小。綜合上述試驗結果和分析，我們以為：高硅貝氏體鑄鋼經(jīng)稀土／鈦復合變質后，基本了各種鑄造缺陷作為形核質點的可能性；同時，成分偏析的和晶粒的細化使鋼在轉變時組織較均勻，所以SEM觀察時發(fā)現(xiàn)白層中的多層。

公司常年生產(chǎn)材質：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質。

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從薄板切出拉伸試樣后進行單向拉伸試驗。拉伸速度為1.67×10-3s-1。試驗結果表明，A、B、C鋼為奧氏體亞鋼，其σ-ε曲線與Ludwik方程描述的曲線（即冪指數(shù)硬化曲線）相，在應變達到一定值時會發(fā)生偏離，應力會增大。這是由于α′馬氏體相變所引起的。開始發(fā)生偏離的應變值稱為臨界應變。臨界應變隨氮含量增大而增大，變化范圍為0.19-0.22。而D鋼無此現(xiàn)象，即沒有發(fā)生形變誘導α′馬氏體相變，屬奧氏體鋼。Ni對馬氏體時效鋼的基體無直接強化作用，Ni可以擴大奧氏體區(qū)，從而保證在固溶后的冷卻中都生成板條馬氏體，基體韌性和強度。從15Ni在原始狀態(tài)下的顯微純潔度照片可以看到只存在少量分散的點狀夾雜物，還有一些呈球狀的點狀夾雜物在一起呈環(huán)形，對模具鋼鏡面加性十分有利。樣品夾雜物含量也非常低，沒有發(fā)現(xiàn)存在A類硫化物及C類硅酸鹽夾雜物。從15Ni在原始狀態(tài)、固溶狀態(tài)和時效狀態(tài)下的顯微金相組織照片看到了板條狀馬氏體和彌散的強化相。

公司常年生產(chǎn)材質：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質。

在進行室溫拉伸試驗前，AISI304試樣進行各種預處理：（1）浸沒在液氮中；（2）先變形至40的延伸率+浸沒在液氮中；（3）在600℃熱退火2小時；（4）在600℃熱退火2小時+浸沒在液氮中。浸沒在液氮和先塑性變形是為了在試樣中引起馬氏體轉變。因為在600℃進行敏化處理會在晶界和孿晶間界處產(chǎn)生碳化物析出，所以這些間界的鄰近地區(qū)受到。用西門子D500X-射線衍射儀（CuK）進行相鑒定。用光學顯微鏡和掃描電子顯微鏡（S-3400N，型ISEM）觀察顯微組織性。TMCP藝可以生產(chǎn)鐵素體+貝氏體雙相顯微組織鋼材，但是無法保證在一定數(shù)量MA組織的同時不鋼材的焊接性能和韌性；為此出OP藝控制馬氏體-奧氏體的形成，生產(chǎn)貝氏體+MA雙相顯微組織的鋼材。研究含Nb低碳鋼的中間冷卻及回火藝對馬氏體-奧氏體組織的影響，表明：回火前快速冷卻的終冷溫度在貝氏體相變溫度區(qū)間，會回火后形成的馬氏體-奧氏體體積分數(shù)，其體積分數(shù)可以達到5以上。終冷溫度高會使回火后的馬氏體-奧氏體，多邊形化。

 耐磨直管