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　　新建大、中型機(jī)組中汽輪機(jī)，均采用數(shù)字電液控制系統(tǒng)（DEH）進(jìn)行控制。通常，新建機(jī)組在試運(yùn)行階段，汽輪機(jī)處于單閥控制及汽輪機(jī)各高壓調(diào)門同時(shí)參與調(diào)節(jié)，各調(diào)門開度相同。低負(fù)荷時(shí)，高壓調(diào)門開度較小，因而高壓調(diào)門的截流損失較大，不利于機(jī)組長期經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。
　　
　　因此，新建機(jī)組試生產(chǎn)結(jié)束后，為了提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，將汽輪機(jī)從單閥運(yùn)行切換至順序閥運(yùn)行是一個(gè)非常重要的措施。盡管順序閥控制是DEH中的一個(gè)基本功能，但由于現(xiàn)場安裝等因素的影響，高壓調(diào)門實(shí)際的流量特性與DEH中預(yù)置的流量特性曲線（DEH出廠時(shí)的預(yù)置值）會(huì)有差異。
　　
　　這一問題將導(dǎo)致在進(jìn)行單閥—順序閥切換時(shí)機(jī)組負(fù)荷擾動(dòng)大，汽輪機(jī)主要運(yùn)行參數(shù)出現(xiàn)異常變化，影響機(jī)組的安全。因此，在順序閥功能投用前，應(yīng)通過特性試驗(yàn)校驗(yàn)高壓調(diào)門的實(shí)際流量特性，設(shè)置各高壓調(diào)門之間的重疊度，使單閥—順序閥的切換能平穩(wěn)地進(jìn)行，減小切換過程中對(duì)汽輪機(jī)重要參數(shù)的影響（如振動(dòng)、瓦溫等），保證機(jī)組安全穩(wěn)定地運(yùn)行。
　　
　　1DEH順序閥控制原理
　　
　　順序閥控制是DEH中機(jī)組功率控制的一種控制功能，按照汽輪機(jī)高壓調(diào)門的開關(guān)順序，對(duì)汽輪機(jī)流量指令進(jìn)行分配，從而確定各高壓調(diào)門的流量，zui終確定各高壓調(diào)門的開度。這些控制策略一般包含在DEH的閥門管理控制功能中。
　　
　　揚(yáng)州第二發(fā)電廠（以下簡稱揚(yáng)二廠）選用西屋公司W(wǎng)DPFMODⅢ型數(shù)字電液控制系統(tǒng)，在順序閥運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)的流量指令FDEM需經(jīng)過背壓修正、比例偏置修正、GV流量修正、GV流量開度函數(shù)修正后，產(chǎn)生各個(gè)GV的開度指令。控制原理見圖1。　　
　　FDEM可在機(jī)組負(fù)荷控制時(shí)手動(dòng)給定或由功率調(diào)節(jié)器運(yùn)算產(chǎn)生。流量背壓修正函數(shù)F（X1）是機(jī)組流量需求與流量指令的修正函數(shù)。汽輪機(jī)在不同的流量作功時(shí)，汽輪機(jī)排汽壓力隨之變化，蒸汽焓降變化，相應(yīng)的作功能力不同，因此需對(duì)不同的蒸汽流量指令進(jìn)行修正。例如，隨著負(fù)荷升高，汽輪機(jī)蒸汽流量增加，汽輪機(jī)排汽壓力升高，流量需求必須通過修正產(chǎn)生實(shí)際的流量指令。通常這是由汽輪機(jī)的自身特性所決定，．無需試驗(yàn)整定。流量比例偏置（K+B）和GV流量修正函數(shù)F（X2）確定各高壓調(diào)門在順序閥控制方式下，調(diào)門的開啟順序、重疊度及流量指令。GV流量開度修正函數(shù)F（X3）是閥門的流量特性，是流量與閥位的對(duì)應(yīng)關(guān)系，需要通過試驗(yàn)獲得。
　　
　　2順序閥特性試驗(yàn)
　　
　　2.1試驗(yàn)方法的確定
　　
　　汽輪機(jī)在投入順序閥控制前，運(yùn)行在單閥方式下。由圖1可知，流量指令直接通過GV流量開度修正函數(shù)F（X3）產(chǎn)生閥位指令，與其它函數(shù)無關(guān)，因此可優(yōu)先整定GV流量開度修正函數(shù)F（X3）。
　　
　　投入順序閥運(yùn)行后，可以實(shí)際校驗(yàn)各閥門的重疊度，設(shè)置流量比例偏置因子（K十B）和GV流量修正函數(shù)F（X2）。背壓修正函數(shù)F（X1）是由機(jī)組的特性決定，因此無需整定。
　　
　　2.2GV流量開度修正函數(shù)F（X3）的特性試驗(yàn)
　　
　　DEH工作在本機(jī)方式下，切除功率控制回路，手動(dòng)運(yùn)行。手動(dòng)給定流量指令，測取流量指令FDEM與汽輪機(jī)蒸汽流量的函數(shù)關(guān)系。揚(yáng)二廠1號(hào)機(jī)組試驗(yàn)時(shí)，在主蒸汽壓力恒定的工況下（16.0MPa），手動(dòng)給定流量指令，測量不同負(fù)荷點(diǎn)的蒸汽流量。當(dāng)流量指令與實(shí)際流量不成線性關(guān)系時(shí)，可以修正GV流量開度修正函數(shù)，直到滿足要求為止。通過試驗(yàn)，得到GV流量開度修正函數(shù)F（X3），見表1。　　
　　在此GV流量開度修正函數(shù)下，得到流量指令FDEM與主蒸汽流量的對(duì)應(yīng)關(guān)系如圖2所示，流量指令FDEM與主蒸汽流量成線性關(guān)系，線性度較好。　　
　　2.3背壓修正函數(shù)F（X1）
　　
　　背壓修正函數(shù)F（X1）由汽輪機(jī)廠提供。揚(yáng)二廠1號(hào)機(jī)組的實(shí)際函數(shù)設(shè)置見表2。　　
　　2．4流量比例偏置因子（K+B）的整定
　　
　　流量比例偏置因子（K+B）是根據(jù)閥門的設(shè)計(jì)流量和順序閥時(shí)閥門的開啟順序來確定。揚(yáng)二廠1號(hào)機(jī)組汽輪機(jī)在順序閥運(yùn)行時(shí)，GV3、GV4同時(shí)開啟，然后GV1、GV2考慮閥門間的重疊度依次順序開啟。
　　
　　（1）GV3、GV4流量比例偏置因子（K+B）的計(jì)算
　　
　　由于GV3、GV4閥門同時(shí)開啟，因此流量比例因子可同時(shí)計(jì)算。根據(jù)設(shè)計(jì)資料可知，當(dāng)GV3、GV4閥門流量為69％額定流量及流量指令FDEM為69％時(shí)（經(jīng)背壓修正后的流量指令f1為69％），GV3、GV4的流量指令，f2應(yīng)為100％，GV3、GV4開足。當(dāng)流量指令FDEM為0％時(shí)（經(jīng)背壓修正后的流量指令f1為0％），GV3、GV4的流量指令。f2應(yīng)為0％，GV3、GV4關(guān)閉。所以由以下計(jì)算得：
　　
　　0=K×0十B；100=K×69+B
　　
　　得到GV3、GV4的流量比例偏置因子為：
　　
　　K=1.45，B=0
　　
　?。?）GV1流量比例偏置因子（K十B）的計(jì)算因?yàn)镚V1在GV3、GV4閥門后開啟，考慮到隨著汽輪機(jī)蒸汽流量的增大，汽輪機(jī)排汽壓力的升高，GV1的閥門流量為21％額定流量，及當(dāng)流量指令FDEM為69％時(shí)（經(jīng)背壓修正后的流量指令f1為69％），GV1的流量指令，f2為0％，GVl關(guān)閉；當(dāng)流量指令FDEM為90％時(shí)（經(jīng)背壓修正后的流量指令f1為103％），GV1的流量指令踐為100％，GV1開足。所以由以下計(jì)算得：
　　
　　0=K×69十B
　　
　　100=K×103十B
　　
　　得到GV1的流量比例偏置因子為：
　　
　　K=2.9，B=-200
　　
　?。?）GV2流量比例偏置因子（K十B）的計(jì)算因?yàn)镚V2在GV1閥門后開啟，考慮到隨著汽輪機(jī)蒸汽流量的增大，汽輪機(jī)排汽壓力的升高，GV1的閥門流量為10％額定流量，及當(dāng)流量指令FDEM為90％時(shí)（經(jīng)背壓修正后的流量指令f1為103％），GV2的流量指令。f2為0％，GV2關(guān)閉；當(dāng)流量指令FDEM為100％時(shí)（經(jīng)背壓修正后的流量指令f1為137％），GV2的流量指令f2為100％，GV2開足。所以由以下計(jì)算得：
　　
　　0=K×103+B
　　
　　100=K×l37+B
　　
　　得到GV1的流量比例偏置因子為：
　　
　　K=2.9，B=-300
　　
　?。?）GV流量修正函數(shù)F（X2）設(shè)置GV流量修正函數(shù)應(yīng)通過試驗(yàn)確定。確定GV流量修正函數(shù)即可確定各閥門間的重疊度。揚(yáng)二廠1號(hào)機(jī)組GV3、GV4zui先開啟，不需要設(shè)置重疊度。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)流量指令FDEM增至66.7％，GV3、GV4開至52.2％后，流量指令FDEM與實(shí)際的蒸汽流量已不成線性，這時(shí)需開啟GV1來修正流量指令FDEM與實(shí)際流量的關(guān)系，使之線性化。流量指令FDEM再增加到69％后，GV3／GV4開足，因此GV1與GV3／GV4之間存在2．3％的重疊度，在GV流量修正函數(shù)F（X2）中應(yīng)設(shè)置（-5，0）這一點(diǎn)。額定工況下，流量指令FDEM達(dá)到90％時(shí)，機(jī)組出力已經(jīng)到600MW
　　
　?。?00％負(fù)荷），此時(shí)GV2處于關(guān)閉狀態(tài)。如果機(jī)組運(yùn)行參數(shù)較低，如主汽壓力、主汽溫度低于額定參數(shù)，則當(dāng)流量指令FDEM達(dá)90％，GV3、GV4、GV1開足后，機(jī)組出力將不會(huì)達(dá)到600MW，流量指令還可繼續(xù)增加到100％。這時(shí)GV2將從關(guān)閉狀態(tài)到全開位置。由于揚(yáng)二廠1號(hào)機(jī)組在額定工況進(jìn)行重疊度試驗(yàn)，當(dāng)流量指令為90％時(shí)，機(jī)組出力已經(jīng)達(dá)600MW負(fù)荷，而CV2仍然處于關(guān)閉狀態(tài)。因此，GV1與GV2之間的重疊度未在試驗(yàn)中加以整定。
　　
　　如需整定，方法與上述相同。各閥門的重疊度函數(shù)經(jīng)試驗(yàn)后設(shè)置見表3。　　
　　3試驗(yàn)結(jié)果
　　
　　揚(yáng)二廠1號(hào)機(jī)組試驗(yàn)前投用順序閥控制時(shí)，切換過程不平穩(wěn)，尤其是當(dāng)在順序閥控制時(shí)，1號(hào)瓦溫上升很快，影響機(jī)組安全。通過順序閥特性試驗(yàn)后，在負(fù)荷變化過程中，1號(hào)瓦溫得到有效改善，在480MW左右負(fù)荷段，瓦溫達(dá)zui大值，隨著負(fù)荷的上升，瓦溫開始下降并趨于穩(wěn)定。在順序閥的切換過程中，負(fù)荷擾動(dòng)較小，汽輪機(jī)的振動(dòng)、瓦溫?zé)o較大變化，順序閥控制功能正常投入，機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性得到提高。
　　
　　至今，揚(yáng)二廠1號(hào)機(jī)組順序閥控制功能均正常投用，單閥—順序閥切換時(shí)，機(jī)組運(yùn)行平穩(wěn)，主汽溫度、主蒸汽壓力較為穩(wěn)定，汽輪機(jī)各項(xiàng)重要運(yùn)行參數(shù)均無異常。
　　
　　順序閥時(shí)閥門開啟次序見圖3。
　　
　　4試驗(yàn)要點(diǎn)
　　
　?。?）校驗(yàn)閥門流量特性曲線時(shí)，為了保證各個(gè)閥門不同開度時(shí)汽輪機(jī)蒸汽流量的可比性，主蒸汽壓力和溫度應(yīng)保持恒定。
　　
　　（2）確定閥門重疊度時(shí)，在前后開啟閥門的負(fù)荷點(diǎn)附近應(yīng)緩慢變化流量指令，獲取閥門的重疊度。試驗(yàn)應(yīng)重復(fù)進(jìn)行幾次，以幾次試驗(yàn)的平均值作為該閥門的重疊度。
　　
　?。?）試驗(yàn)前，應(yīng)確定各電液轉(zhuǎn)換器、油動(dòng)機(jī)的死區(qū)、遲緩率應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求，從而保證執(zhí)行機(jī)構(gòu)不影響試驗(yàn)的準(zhǔn)確性。