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　　摘要：本文介紹寧夏大壩發(fā)電有限責(zé)任公司#2機(jī)組實(shí)現(xiàn)機(jī)組協(xié)調(diào)控制及AGC功能，負(fù)荷擾動(dòng)試驗(yàn)的調(diào)試過程。從單元機(jī)組控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)的基本方法和思路出發(fā)，介紹基于直接指令平衡控制策略協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)概念和主要特性，可為其它火電機(jī)組提供參考。
　　
　　引言
　　
　　寧夏大壩發(fā)電有限責(zé)任公司#2機(jī)組單機(jī)容量為300MW，鍋爐為北京巴威公司的前后墻對(duì)沖燃燒的自然循環(huán)鍋爐，汽輪機(jī)是上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的亞臨界一次中間再熱、單軸四缸四排汽沖動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)機(jī)組。DCS系統(tǒng)、DEH、ETS系統(tǒng)采用上海新華公司XDPS-400系統(tǒng)。TSI系統(tǒng)采用德國EPRO系列汽輪機(jī)監(jiān)視儀表。
　　
　　機(jī)組在2008年度*檢修增容改造后，單機(jī)容量增為330MW,DCS系統(tǒng)改為杭州和利時(shí)公司MACX-V系統(tǒng)，協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)由原直接能量平衡控制策略改為直接指令平衡。該系統(tǒng)改造后，控制設(shè)備的精度及可靠性大大提高。同時(shí)，網(wǎng)控RTU進(jìn)行了改造后，對(duì)CCS與DEH信號(hào)、CCS與RTU信號(hào)進(jìn)行了核對(duì)。在機(jī)組運(yùn)行過程中對(duì)各調(diào)節(jié)子系統(tǒng)進(jìn)行了擾動(dòng)試驗(yàn)，又進(jìn)行了內(nèi)部變負(fù)荷試驗(yàn)，AGC聯(lián)調(diào)試驗(yàn)，機(jī)組準(zhǔn)確快速地響應(yīng)中調(diào)負(fù)荷指令的變化，又保持主汽壓力和機(jī)爐各主要運(yùn)行參數(shù)在允許的范圍內(nèi)。改造后此控制系統(tǒng)一直運(yùn)行良好，機(jī)組投入?yún)f(xié)調(diào)控制方式后，大大減經(jīng)了運(yùn)行人員的監(jiān)視與調(diào)整的工作量，也提高了機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。
　　
　　一、概述
　　
　　單元機(jī)組運(yùn)行時(shí)，鍋爐和汽輪發(fā)電機(jī)共同維持外部負(fù)荷的要求，也共同保證內(nèi)部運(yùn)行參數(shù)（主要是主蒸汽壓力）穩(wěn)定。因此，單元機(jī)組的輸出功率與負(fù)荷要求是否一致，反映了機(jī)組與外部電網(wǎng)之間能量供求的平衡關(guān)系;而主蒸汽壓力則反映了機(jī)組內(nèi)部鍋爐和汽輪發(fā)電機(jī)之間能量供求的平衡關(guān)系。也就是說，功率和主汽壓力是單元機(jī)組協(xié)調(diào)控制的主要參數(shù)。由于鍋爐和汽輪發(fā)電機(jī)的運(yùn)行過程各有特點(diǎn)，它們的動(dòng)態(tài)特性存在很大差異，汽輪發(fā)電機(jī)的負(fù)荷響應(yīng)快，鍋爐負(fù)荷響應(yīng)慢。因此，單元機(jī)組在進(jìn)行負(fù)荷控制時(shí)，必須很好地協(xié)調(diào)機(jī)、爐兩側(cè)的控制操作，合理地保持好內(nèi)外兩個(gè)能量的供求平衡關(guān)系，以兼顧負(fù)荷響應(yīng)性能和內(nèi)部運(yùn)行參數(shù)穩(wěn)定。也就是說，要使單元機(jī)組對(duì)外有較快的功率響應(yīng)和一定的調(diào)頻能力，對(duì)內(nèi)確保主蒸汽壓力維持在允許范圍內(nèi)，這就是單元機(jī)組協(xié)調(diào)控制的任務(wù)。直接指令平衡（DIB）采用前饋指令加閉環(huán)校正方式，將負(fù)荷指令直接送至汽機(jī)主控和鍋爐主控，使汽機(jī)和鍋爐同時(shí)獲得zui快的負(fù)荷響應(yīng)。汽機(jī)側(cè)重校正負(fù)荷，使實(shí)際負(fù)荷等于負(fù)荷指令。鍋爐側(cè)重校正壓力，使主汽壓力等于滑壓曲線設(shè)定值。
　　
　　二、直接指令平衡控制的應(yīng)用
　　
　　2.1鍋爐主控及鍋爐指令的組成
　　
　　機(jī)側(cè)主汽壓力（三選平均）信號(hào)與主蒸汽壓力指令二者經(jīng)偏差運(yùn)算,送入爐跟機(jī)方式PID回路,同時(shí),調(diào)速級(jí)壓力信號(hào)經(jīng)修正后,作為前饋信號(hào),zui終形成鍋爐主控指令。
　　
　　1）鍋爐靜態(tài)前饋
　　
　　鍋爐靜態(tài)前饋是直接指令平衡協(xié)調(diào)控制的基本組成回路。通過記錄不同負(fù)荷相應(yīng)的燃料量，就得到了鍋爐靜態(tài)前饋的參數(shù)。由于不同負(fù)荷段的機(jī)組效率不同，負(fù)荷與燃料量不*是線性關(guān)系。
　　
　　2）鍋爐動(dòng)態(tài)前饋
　　
　　鍋爐動(dòng)態(tài)前饋是直接指令平衡協(xié)調(diào)控制的動(dòng)態(tài)補(bǔ)償回路，對(duì)快速響應(yīng)調(diào)度負(fù)荷目標(biāo)值具有根本性的作用，它是目標(biāo)負(fù)荷的微分。
　　
　　3）主汽壓差微分回路
　　
　　主汽壓力的偏差反映了機(jī)爐能量平衡情況。主汽壓差微分回路的作用就是對(duì)機(jī)爐能量不平衡工況提前對(duì)鍋爐進(jìn)行調(diào)節(jié)。主汽壓差微分回路也能起到抑制鍋爐內(nèi)擾的作用。主汽壓差微分作用不能過強(qiáng)，否則容易引起負(fù)荷振蕩。相同的壓差，負(fù)荷越高，汽機(jī)的能量需求越大，鍋爐調(diào)節(jié)器中壓差的比重越大。控制回路中還包括鍋爐跟隨方式（BF）控制部分。
　　
　　2.2汽機(jī)主控以及汽機(jī)指令的組成
　　
　　汽機(jī)指令由汽機(jī)主控制站輸出，經(jīng)閉鎖增減限制之后，與實(shí)際負(fù)荷進(jìn)行偏差比較，通過可自復(fù)位的積分器向DEH系統(tǒng)發(fā)出開/關(guān)調(diào)門的脈沖指令，控制調(diào)門，從而達(dá)到通過DEH系統(tǒng)調(diào)門控制機(jī)組負(fù)荷的目的。
　　
　　為了加快負(fù)荷相應(yīng)，不管負(fù)荷在定壓段還是滑壓段，汽機(jī)指令里都用前饋分量，只是定壓段分量比滑壓段的更大一些?？刂苹芈分羞€包括汽機(jī)跟隨方式（TF）控制部分。汽機(jī)主控在BF方式下控制功率，當(dāng)機(jī)前壓力偏差超出范圍，進(jìn)行方向閉鎖，閉鎖失敗進(jìn)行壓力拉回。在TF方式下控制機(jī)前壓力（RB過程采用TF方式）。
　　
　　2.3燃料主控以及熱值修正
　　
　　由磨組一次風(fēng)量及二次風(fēng)量計(jì)算出的鍋爐總風(fēng)量,經(jīng)函數(shù)運(yùn)算后,與鍋爐指令二者選小值,形成燃料量指令,與鍋爐主控站產(chǎn)生的給煤量偏置相加后作為燃料主控站的設(shè)定值,而總?cè)剂狭孔鳛檫^程變量,與設(shè)定值經(jīng)偏差運(yùn)算,形成燃料主控指令,作為每一臺(tái)運(yùn)行的給煤機(jī)指令,控制磨組給煤量。而根據(jù)給煤機(jī)指令折算出的總煤量信號(hào)與燃油流量信號(hào)相加后,與鍋爐主控指令二者取大值,經(jīng)函數(shù)運(yùn)算后形成總風(fēng)量指令,通過網(wǎng)絡(luò)點(diǎn)送入送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉執(zhí)行器控制回路。
　　
　　在熱值修正回路中，機(jī)組負(fù)荷指令經(jīng)函數(shù)運(yùn)算后，與主蒸汽流量信號(hào)經(jīng)偏差運(yùn)算后，產(chǎn)生熱值修正值，送入?yún)f(xié)調(diào)方式鍋爐PID以及鍋爐主控回路，當(dāng)系統(tǒng)處于協(xié)調(diào)控制方式時(shí),該值與協(xié)調(diào)方式鍋爐PID輸出相乘后,作為鍋爐主控的指令。
　　
　　2.4機(jī)組指令處理回路
　　
　　機(jī)組指令處理回路是機(jī)組控制的前置部分，它接受操作員指令、AGC指令、一次調(diào)頻指令和機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)信號(hào)。根據(jù)機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)和調(diào)節(jié)任務(wù)，對(duì)負(fù)荷指令進(jìn)行處理使之與運(yùn)行狀態(tài)和負(fù)荷能力相適應(yīng)。AGC指令由省調(diào)遠(yuǎn)方給定，4～20mA對(duì)應(yīng)240MW～320MW。當(dāng)機(jī)組發(fā)生RUNUP/RUNDOWN、RUNBACK時(shí)，退出AGC控制。一次調(diào)頻指令為轉(zhuǎn)差對(duì)應(yīng)功率關(guān)系，頻率調(diào)節(jié)死區(qū)范圍為±0.033HZ，即DEH一次調(diào)頻調(diào)節(jié)死區(qū)范圍為3000±2r/min。頻率調(diào)節(jié)范圍確定為50±0.2HZ，即49.8～50.2HZ（對(duì)應(yīng)于汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速控制范圍為3000±12r/min）12r/min對(duì)應(yīng)±20MW。當(dāng)負(fù)荷達(dá)到上限300MW或下限160MW對(duì)一次調(diào)頻信號(hào)進(jìn)行方向閉鎖，.當(dāng)機(jī)組發(fā)生RUNUP/RUNDOWN、RUNBACK時(shí)退出一次調(diào)頻控制。
　　
　　2.5機(jī)組指令的實(shí)際能力識(shí)別限幅功能
　　
　　機(jī)組指令的實(shí)際能力識(shí)別限幅是根據(jù)機(jī)組運(yùn)行參數(shù)的偏差、輔機(jī)運(yùn)行狀況，識(shí)別機(jī)組的實(shí)時(shí)能力，使機(jī)組在其輔機(jī)或子控制回路局部故障或受限制情況下的機(jī)組實(shí)際負(fù)荷指令與機(jī)組穩(wěn)態(tài)、動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)能力相符合。保持機(jī)組/電網(wǎng)，鍋爐/汽機(jī)和機(jī)組各子控制回路間需要/可能的協(xié)調(diào)，及輸入/輸出的能量平衡。
　　
　　機(jī)組指令的實(shí)際能力識(shí)別限幅功能，反映了協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)一種重要設(shè)計(jì)思想——控制系統(tǒng)自適應(yīng)能力：正常工況——“按需要控制”，實(shí)際負(fù)荷指令跟蹤（等于）目標(biāo)指令；異常工況——“按可能控制”，目標(biāo)指令跟蹤實(shí)際負(fù)荷指令。
　　
　　本公司#2機(jī)組中機(jī)組指令的實(shí)時(shí)能力識(shí)別限幅功能主要有：
　　
　　1）方向性閉鎖
　　
　　防止參數(shù)偏差繼續(xù)擴(kuò)大的可能；防止鍋爐各子控制回路間及鍋爐、汽機(jī)間的配合失調(diào)有繼續(xù)擴(kuò)大的可能。
　　
　　2）迫升/迫降（RunUp/RunDown）
　　
　　迫升/迫降作為CCS的一種安全保護(hù)，具備按實(shí)際可能自動(dòng)修正機(jī)組指令功能。迫升/迫降主要作用是對(duì)有關(guān)運(yùn)行參數(shù)（燃料量、送風(fēng)量、給水流量、一次風(fēng)壓）的偏差大小和方向進(jìn)行監(jiān)視，如果它們超越限值，而且相應(yīng)的指令已達(dá)極限位置，不再有調(diào)節(jié)余地，則根據(jù)偏差方向，對(duì)實(shí)際負(fù)荷指令實(shí)施迫升/迫降，迫使偏差回到允許范圍內(nèi)，從而達(dá)到縮小故障危害的目的。
　　
　　3）RUNBACK:
　　
　　當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生下列條件之一時(shí)，發(fā)生RUNBACK，機(jī)組降50%負(fù)荷：三臺(tái)給水泵（包括電泵）中任兩臺(tái)給水泵發(fā)生跳閘；任意一臺(tái)送風(fēng)機(jī)跳閘；任意一臺(tái)引風(fēng)機(jī)跳閘；任意一臺(tái)一次風(fēng)機(jī)跳閘。
　　
　　RUNBACK過程:
　　
　　a）機(jī)組負(fù)荷大于RUNBACK觸發(fā)負(fù)荷,A送風(fēng)機(jī)出現(xiàn)跳閘，使機(jī)組出力低于負(fù)荷請(qǐng)求時(shí)，產(chǎn)生RUNBACK工況,
　　
　　b）鍋爐主控輸出按一定的速率減少，直到鍋爐主控輸出等于相應(yīng)設(shè)備RUNBACK目標(biāo)的對(duì)應(yīng)值150MW。
　　
　　c）RUNBACK發(fā)生后，自動(dòng)進(jìn)入TF方式，機(jī)前壓力采用滑壓運(yùn)行方式；滑壓速率0.264MPa/min；
　　
　　d）RUNBACK目標(biāo)負(fù)荷小于鍋爐不投油的zui低穩(wěn)燃負(fù)荷時(shí)，RUNBACK觸發(fā)后立即自動(dòng)投入B、D、E磨組中當(dāng)前運(yùn)行的磨組的油槍，然后每間隔20秒，順序自動(dòng)投入A、C磨組中運(yùn)行磨組的油槍。RUNBACK觸發(fā)后根據(jù)相應(yīng)的RUNBACK目標(biāo)負(fù)荷切、投燃料。
　　
　　三、機(jī)組投入?yún)f(xié)調(diào)控制方式的試驗(yàn)、廠內(nèi)變負(fù)荷試驗(yàn)、與網(wǎng)調(diào)的聯(lián)調(diào)試驗(yàn)
　　
　　3.1投入?yún)f(xié)調(diào)控制方式的試驗(yàn)
　　
　　#2機(jī)組協(xié)調(diào)控制投入前的設(shè)備運(yùn)行基本情況是爐側(cè)四臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，主要系統(tǒng)投入引風(fēng)、一次風(fēng)、給水系統(tǒng)自動(dòng)、屏過汽溫、主汽溫度投入自動(dòng)控制。送、引、一次風(fēng)控制投自動(dòng)，投入?yún)f(xié)調(diào)控制前先投入了四臺(tái)給煤機(jī)自動(dòng)，并根據(jù)每臺(tái)磨煤機(jī)的帶載能力設(shè)置了不同的指令偏置。DEH切換至CCS遙控方式。從各參數(shù)趨勢(shì)曲線看，機(jī)組在274MW投入?yún)f(xié)調(diào)后，四臺(tái)磨運(yùn)行，各參數(shù)變化不大，在煤質(zhì)無重大變化時(shí)，鍋爐的鍋爐主控指令信號(hào)不穩(wěn)定，鍋爐給煤量變化大，很快就切到手動(dòng)。因此,修改參數(shù)后再次投入?yún)f(xié)調(diào)煤量很穩(wěn)定。
　　
　　3.2#2機(jī)組協(xié)調(diào)方式變負(fù)荷試驗(yàn)
　　
　　試驗(yàn)時(shí)，在255MW穩(wěn)定運(yùn)行的工況下，做協(xié)調(diào)變負(fù)荷10MW試驗(yàn)，變負(fù)荷20MW試驗(yàn)。穩(wěn)定后又做了連續(xù)降30MW負(fù)荷三次的試驗(yàn)，升30MW負(fù)荷兩次的試驗(yàn)，07月20日16時(shí)51分53秒?yún)f(xié)調(diào)升負(fù)荷30MW達(dá)到目標(biāo)值320MW。
　　
　　組態(tài)中對(duì)機(jī)組主控指令的設(shè)置是機(jī)組主控指令變化1%，負(fù)荷變化3MW，從各參數(shù)趨勢(shì)曲線看，主控指令變化3%（10.2MW）和變化6%時(shí)，機(jī)組實(shí)際負(fù)荷都可以在5分鐘以內(nèi)達(dá)到目標(biāo)值。負(fù)荷由270MW升至295MW目標(biāo)值時(shí)，存在負(fù)荷達(dá)不到目標(biāo)值的情況，主要是由于在機(jī)前壓力在沒有穩(wěn)定的情況下，增加20MW負(fù)荷的機(jī)組指令，此時(shí)迅速增加的給煤量，造成煤量達(dá)到zui大上限。另外，當(dāng)機(jī)組主控指令改變后，指令變化的前饋信號(hào)同時(shí)改變了鍋爐的給煤量，給煤量變化，鍋爐主控指令信號(hào)大約在30秒后開始變化，以平衡機(jī)側(cè)負(fù)荷的變化。當(dāng)鍋爐主控指令信號(hào)與鍋爐指令保持一致時(shí)，給煤量變化很小。試驗(yàn)過程中，爐膛負(fù)壓、汽包水位、主汽溫度均可以穩(wěn)定在允許范圍內(nèi)。此次試驗(yàn)未切除一次調(diào)頻回路。
　　
　　3.3#2機(jī)組AGC變負(fù)荷試驗(yàn)
　　
　　廠內(nèi)變負(fù)荷試驗(yàn)完成后，各參數(shù)變化都可在允許范圍內(nèi)變化，具備與調(diào)度聯(lián)調(diào)的條件。聯(lián)調(diào)試驗(yàn)分兩步進(jìn)行，*步先做負(fù)荷變化試驗(yàn)，驗(yàn)證ADS指令的準(zhǔn)確性。由網(wǎng)調(diào)發(fā)升25MW負(fù)荷的指令信號(hào)，機(jī)組響應(yīng)正常后，再由網(wǎng)調(diào)將負(fù)荷275MW升到303MW調(diào)回到295MW。第二步做變負(fù)荷試驗(yàn)：在270MW穩(wěn)定運(yùn)行的工況下，試驗(yàn)兩次進(jìn)行了連續(xù)升10MW負(fù)荷，機(jī)組負(fù)荷由270MW升至290MW，再連續(xù)降10MW負(fù)荷三次，機(jī)組負(fù)荷由290MW降至260MW試驗(yàn)。通過不同負(fù)荷下的變負(fù)荷試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，在協(xié)調(diào)方式并且機(jī)組負(fù)荷小于250MW時(shí)，鍋爐參數(shù)隨負(fù)荷的變化而變化，變化方向與負(fù)荷需求方向相同。表現(xiàn)出當(dāng)ADS指令增加時(shí)，鍋爐負(fù)荷增加速度緩慢，首先需要增加給煤量來提高參數(shù)，增加鍋爐的蓄熱；反之當(dāng)ADS指令減小時(shí)，鍋爐要減少給煤量來降低參數(shù)，減少鍋爐的蓄熱。并且這種過程的變化是很慢的，機(jī)組對(duì)外界負(fù)荷的響應(yīng)速度有很大的遲延。此次AGC試驗(yàn)證明了在240MW—320MW負(fù)荷范圍內(nèi)，機(jī)組一直處于滑壓運(yùn)行方式下，可以達(dá)到與滿足AGC的負(fù)荷響應(yīng)速度要求。
　　
　　四、存在的問題及解決辦法
　　
　　本次#2機(jī)組AGC試驗(yàn)，按工作計(jì)劃已全部完成，具備投入AGC的條件。目前，這臺(tái)機(jī)組自投入?yún)f(xié)調(diào)控制方式后，機(jī)組在各負(fù)荷工況下，協(xié)調(diào)方式可穩(wěn)定運(yùn)行。汽包水位、主汽壓力、主汽溫度、爐膛負(fù)壓等參數(shù)均在允許的調(diào)整范圍內(nèi)穩(wěn)定可控。正常運(yùn)行中，只要協(xié)調(diào)方式投入，就會(huì)向網(wǎng)調(diào)發(fā)出CCS允許信號(hào)，網(wǎng)調(diào)可隨時(shí)投入AGC功能。
　　
　　但本次AGC試驗(yàn)，也存在以下幾方面的問題需要在今后的工作中繼續(xù)加以解決：
　　
　　a）雖然在負(fù)荷響應(yīng)的初期，快速增加或減少了給煤量，并且在煤量改變時(shí)增加或減少爐膛的送風(fēng)量（含氧量校正），但是存在爐膛負(fù)壓、汽包水位切手動(dòng)的情況。同時(shí)快速的變化給煤量造成屏過、二過減溫水由自動(dòng)切為手動(dòng)控制。同時(shí)煙氣擋板由于手動(dòng)調(diào)節(jié)，沒有自動(dòng)，出現(xiàn)數(shù)次再熱器出口汽溫超溫現(xiàn)象。
　　
　　b）在煤質(zhì)好的情況下，加負(fù)荷容易，5分鐘就可以得到目標(biāo)值，但在煤質(zhì)差，煤量160噸以上時(shí)，減負(fù)荷很困難，需要8分鐘以上才達(dá)到目標(biāo)值。這與和利時(shí)采用直接指令平衡理論的控制有關(guān)，過去AGC采用熱量平衡原理，對(duì)煤質(zhì)的適應(yīng)性強(qiáng)，但負(fù)荷的響應(yīng)慢，難以適應(yīng)調(diào)度的需要。
　　
　　c）投入?yún)f(xié)調(diào)控制后，將機(jī)組一次調(diào)頻的功能改由CCS系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn)，在做試驗(yàn)過程中，發(fā)現(xiàn)疊加在鍋爐指令上的頻差信號(hào)，在網(wǎng)頻信號(hào)突變時(shí)，對(duì)鍋爐指令不時(shí)的存在干擾，影響給煤量的變化，這種突變的網(wǎng)頻信號(hào)多數(shù)情況下持續(xù)時(shí)間只有2-5秒，并且，當(dāng)鍋爐指令的總趨勢(shì)是上升或下降時(shí)，頻差信號(hào)與鍋爐指令的變化并不一致，導(dǎo)致鍋爐指令總趨勢(shì)在上升（下降）時(shí)，頻差信號(hào)反而造成鍋爐指令瞬間的下降（上升）。CCS與DEH共同完成一次調(diào)頻功能試驗(yàn)還有待進(jìn)一步完善。
　　
　　五、結(jié)束語
　　
　　大壩發(fā)電有限責(zé)任公司#2機(jī)組通過協(xié)調(diào)控制方式的改進(jìn)，通過不同負(fù)荷下的變參數(shù)試驗(yàn)，結(jié)合機(jī)組的特性，整定出適合本機(jī)組的控制參數(shù)，現(xiàn)已長期投入?yún)f(xié)調(diào)控制方式。該機(jī)組投入?yún)f(xié)調(diào)控制方式后，大大減輕了運(yùn)行人員的監(jiān)視與調(diào)整的工作量，也提高了機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。
　　
　　電廠自動(dòng)化關(guān)于如何更好的進(jìn)行機(jī)爐之間的協(xié)調(diào)控制，如何實(shí)現(xiàn)AGC功能以實(shí)現(xiàn)現(xiàn)代電網(wǎng)調(diào)峰調(diào)頻要求，各個(gè)研究院各個(gè)控制公司都在不斷的探索不停的創(chuàng)新，力求節(jié)能的完成發(fā)電任務(wù)。我們熱控維護(hù)人員更要在這些控制理論的基礎(chǔ)上本廠實(shí)際，創(chuàng)造出適合本廠特點(diǎn)適應(yīng)本機(jī)組特性的優(yōu)化策略來，我們都需努力！