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伊藤發(fā)電機(jī)YT2-90KVA價(jià)格
換氣過程進(jìn)行完善,壓縮過程開始時(shí)殘留廢氣量少,存留在氣缸中的新鮮空氣量多,就為燃油的*、及時(shí)燃燒創(chuàng)造了良好條件。燃油*而及時(shí)的燃燒,不但使柴油機(jī)發(fā)出更大功率提高其動(dòng)力性,使柴油機(jī)有高的熱效率,提高其經(jīng)濟(jì)性;而且,*的燃燒還意味著結(jié)炭減少,改善排氣的污染,及時(shí)的燃燒還意味著較低的循環(huán)平均溫度,從而提高柴油機(jī)的可靠性。因此,換氣質(zhì)量的好壞是柴油機(jī)工作優(yōu)劣的先決條
伊藤發(fā)電機(jī)YT2-90KVA價(jià)格
柴油發(fā)電機(jī)組如在在低負(fù)荷狀態(tài)下持續(xù)運(yùn)行,有可能會(huì)出現(xiàn)以下故障:
1.發(fā)電機(jī)組柴油機(jī)活塞—氣缸套密封不好,導(dǎo)致機(jī)油上竄,進(jìn)入燃燒室燃燒,排氣冒藍(lán)煙?! ?nbsp;
2.對(duì)于增壓式柴油機(jī),低負(fù)荷運(yùn)行由于低載、空載,增壓壓力低。容易導(dǎo)致增壓器油封(非接觸式)的密封效果下降,機(jī)油竄入增壓室,隨同進(jìn)氣進(jìn)入氣缸。
3.氣缸的一部分機(jī)油參與燃燒,一部分機(jī)油不能*燃燒,在氣門、進(jìn)氣道、活塞頂、活塞環(huán)等處形成積炭,還有一部分則隨排氣排出。這樣,氣缸套排氣道內(nèi)就會(huì)逐步積聚機(jī)油,也會(huì)形成積炭?! ?nbsp;
4.增壓器的增壓室內(nèi)機(jī)油積聚到一定程度,就會(huì)從增壓器的結(jié)合面處滲漏出。
5.*低負(fù)荷運(yùn)行,將會(huì)更嚴(yán)重的導(dǎo)致柴油機(jī)運(yùn)動(dòng)部件間的磨損加劇,發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒環(huán)境惡化等導(dǎo)致大修期提前的后果。
因此,國(guó)外柴油機(jī)制造廠商無論對(duì)自然吸氣型還是增壓機(jī)型的使用都強(qiáng)調(diào)應(yīng)盡量減少低載/空載運(yùn)行時(shí)間,并規(guī)定zui小負(fù)荷不能低于發(fā)電機(jī)組額定功率的25%—30%。
詳細(xì)參數(shù):
75KW*柴油發(fā)電機(jī) | 產(chǎn)品型號(hào) | | YT2-90KVA | 動(dòng)力型號(hào) | | R4105ZD | 動(dòng)力型式 | | 四沖程,水冷,直列,渦輪式 4缸 | 常用功率 | | 75KW / 93.75KVA | zui大功率 | | 77KW / 95.25KVA | 電壓 (V) | | 380/220 | 電流 (A) | | 142 | 頻率 (HZ) | | 50 | 轉(zhuǎn)速 (r/min) | | 1500 | 冷卻方式 | | 強(qiáng)制水冷 | 燃油消耗率 (≤g/kw.h) | | ≤224 | 壓縮比 | | 4:01:00 PM | 缸徑*行程 (mm) | | 100X115 | 發(fā)動(dòng)機(jī)總排量 (L) | | 6.49 | 啟動(dòng)方式 | | 電啟動(dòng) | 功率因數(shù) | | 0.8滯后 0.8 Lag | 絕緣等級(jí) | | H | 潤(rùn)滑方式 | | 壓力飛濺復(fù)合式 | 排氣溫度 (℃) | | ≤600 | 海拔要求 | | ≤1000m | 環(huán)境溫度 | | 40 | 接線方式 | | 三相四線,Y型繞接 | 發(fā)火次序 | | 1-5-3-6-2-4 | 進(jìn)氣方式 | | 增壓 | 穩(wěn)態(tài)調(diào)速率 | | ≤±1% | 相數(shù) | | 3 | 凈重 (kg) | | 940 | 外形尺寸/長(zhǎng)×寬×高mm | | 2700×1100×1560 |
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