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德國進口Leybold全系列D16B-DOT NR.11406
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德國進口Fiessler全系列TLCT1200/48S
變頻器的出現(xiàn)為工業(yè)自動化控制、電機節(jié)能帶來了革新。工業(yè)生產(chǎn)中幾乎離不開變頻器,即使在日常生活中,電梯、變頻空調(diào)也成為的部分,變頻器已經(jīng)開始滲入到生產(chǎn)、生活的各個角落。然而,變頻器也帶來了許多的困擾,其中損傷電機就是最典型的現(xiàn)象之一。
很多人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)了變頻器對電機損傷的現(xiàn)象。例如,某水泵廠,近兩年來,他的用戶頻繁報告水泵在保修期內(nèi)發(fā)生損壞的現(xiàn)象。而過去,這個水泵廠的產(chǎn)品質(zhì)量十分可靠。經(jīng)過調(diào)查,發(fā)現(xiàn)這些損壞的水泵都是用變頻器驅(qū)動的。
盡管變頻器損傷電機的現(xiàn)象越來越被人們所關注,但是人們對造成這種現(xiàn)象的機理還不清楚,更不知道如何來預防。分享本文的目的是解決這些困惑。
變頻器對電機的損傷
變頻器對電機的損傷包括兩個方面,定子繞組的損傷和軸承的損傷,如下圖所示。這種損傷一般發(fā)生在幾周至十幾個月內(nèi),具體時間與變頻器的品牌、電機的品牌、電機的功率、變頻器的載波頻率、變頻器與電機之間的電纜長度、環(huán)境溫度等諸多因素有關。電機的早期意外損壞給企業(yè)的生產(chǎn)帶來巨大的經(jīng)濟損失。這種損失不僅是電機維修和更換帶來的費用,更主要的是意外停產(chǎn)帶來的經(jīng)濟損失。因此,在使用變頻器驅(qū)動電機時,必須對電機損傷的問題有足夠的重視。
變頻器驅(qū)動與工頻驅(qū)動的區(qū)別
要了解工頻電機在變頻器驅(qū)動條件下更容易損壞的機理,首先了解變頻器驅(qū)動電機的電壓與工頻電壓有什么區(qū)別。然后再了解這種差別是如何對電機產(chǎn)生不良影響的。
變頻器的基本構(gòu)造如圖2所示,包括整流電路與逆變電路兩部分。整流電路為普通二極管與濾波電容構(gòu)成的直流電壓輸出電路,逆變電路將直流電壓變換成脈寬調(diào)制的電壓波形(PWM電壓)。因此,變頻器驅(qū)動電機的電壓波形是脈寬變化的脈沖波形,而不是正弦波電壓波形。用脈沖電壓驅(qū)動電機就是導致電機容易損壞的根本原因。
變頻器損傷電機定子繞組的機理
脈沖電壓在電纜上傳輸時,如果電纜的阻抗與負載的阻抗不匹配,在負載端會產(chǎn)生反射。反射的結(jié)果是,入射波與反射波疊加,形成更高的電壓,它的幅度最大可以達到直流母線電壓的2倍,大約相當于變頻器輸入電壓的3倍,如圖3所示。過高的尖峰電壓加在電機定子的線圈上,對線圈造成電壓沖擊,頻繁的過電壓沖擊會導致電機過早失效。
變頻器驅(qū)動的電機受到尖峰電壓的沖擊后,它的實際壽命與很多因素,包括,溫度、污染、振動、電壓、載波頻率以及線圈絕緣的工藝等因素有關。
變頻器的載波頻率越高,輸出電流波形越接近正弦波,這會降低電機的運行溫度,從而延長絕緣的壽命。但是,更高的載波頻率意味著每秒鐘產(chǎn)生的尖峰電壓數(shù)量更多,對電機的沖擊的次數(shù)更多。圖4給出了絕緣壽命隨著電纜長度與載波頻率的變化。從圖中可知,對于200英尺長的電纜,當載波頻率從3kHz提高到12kHz(變化4倍)時,絕緣的壽命從大約8萬小時降低到2萬小時(相差4倍)。
載波頻率對絕緣的影響
電機的溫度越高,絕緣的壽命越短,如圖5所示,當溫度升高到75?C時,電機的壽命只有50%。變頻器驅(qū)動的電機,由于PWM電壓包含較多的高頻成份,電機溫度會遠高于工頻電壓驅(qū)動的情況。
變頻器損傷電機軸承的機理
變頻器損傷電機軸承的原因是,有流過軸承的電流,并且這種電流處于斷續(xù)連通的狀態(tài),斷續(xù)連通的電路會產(chǎn)生電弧,電弧燒毀了軸承。
導致交流電機的軸承中流過電流的原因主要有兩個,第一,內(nèi)部電磁場不平衡產(chǎn)生的感應電壓,第二,雜散電容引起的高頻電流通路。
理想交流感應電機內(nèi)部的磁場是對稱的,當三相繞組的電流相等,并且相位相差120?時,不會在電機的軸桿上感應出電壓。變頻器輸出的PWM電壓導致電機內(nèi)部的磁場不對稱時,就會在軸桿上感應出電壓,電壓的幅度在10~30V,這與驅(qū)動電壓有關,驅(qū)動電壓越高,軸桿上的電壓越高。
當這個電壓的數(shù)值超過軸承中的潤滑油的絕緣強度時,就會形成一個電流通路。軸桿旋轉(zhuǎn)過程中,在某個時刻,潤滑油的絕緣又阻斷了電流。這個過程類似于機械式開關的通斷過程,這個過程中會產(chǎn)生電弧,燒蝕軸桿、滾珠、軸碗的表面,形成凹坑。如果沒有外部振動,小凹坑不會產(chǎn)生過大的影響,但是如果有外部振動時,會產(chǎn)生凹槽,這對電機的運轉(zhuǎn)影響很大。
另外,實驗表明,軸桿上的電壓還與變頻器輸出電壓的基波頻率有關,基波頻率越低,軸桿上的電壓越高,軸承損傷越嚴重。
在馬達工作的初期,潤滑油溫度較低的時候,電流幅度在5-200mA,這么小的電流不會對軸承產(chǎn)生任何損壞。但是,當馬達運行一段時間后,隨著潤滑油溫度升高,峰值電流會達到5-10A,這會產(chǎn)生飛弧,在軸承部件的表面形成小坑。
電機定子繞組的保護
當電纜的長度超過30米時,現(xiàn)代變頻器必然會在電機端產(chǎn)生尖峰電壓,縮短電機的壽命。防止電機出現(xiàn)損傷,有兩個思路,一個是采用繞組絕緣抗電強度更高的電機(一般稱為變頻電機),另一個是采取措施減小尖峰電壓。前一種措施適合于新建的項目,后一種措施適合于對已有的電機進行改造。
目前常用的電機保護方法有以下4個:
?、僭谧冾l器的輸出端安裝電抗器:這個措施,但是需要注意的是,這個方法對于較短的電纜(30米以下)有一定效果,但是有時效果不夠理想,如圖6(c)所示;
②在變頻器的輸出端安裝dv/dt濾波器:這個措施適用于電纜長度小于300米的場合,價格略高于電抗器,但是效果有了明顯的改善,如圖6(d)所示;
③在變頻器的輸出端安裝正弦波濾波器:這個措施是的。因為在這里,將PWM脈沖電壓變成了正弦波電壓,是電機工作在與工頻電壓相同的條件下,尖峰電壓的問題得到了*的解決(電纜再長,也不會出現(xiàn)尖峰電壓了);
④在電纜與電機接口的位置安裝尖峰電壓吸收器:前面幾個措施的缺點是當電機的功率較大時,電抗器或濾波器的體積、重量很大,價格較高,另外,電抗器和濾波器都會導致一定的電壓降,影響電機的輸出力矩,采用變頻器尖峰電壓吸收器能夠克服這些缺點。航天科工集團二院706所開發(fā)的SVA尖峰電壓吸收器,采用先進的電力電子技術(shù)和智能控制技術(shù),是解決電機損傷的理想設備。另外,SVA尖峰吸收器還能保護電機的軸承。
尖峰電壓吸收器是一種新型的電機保護裝置,如圖7所示(航天科工集團的SVA型號)。并聯(lián)連接電機的電源輸入端。
SVA尖峰電壓吸收器的原理框圖如圖8所示,它的工作過程如下:
?、偌夥咫妷簷z測電路實時檢測電機電源線上的電壓幅度;
?、诋敊z測到電壓的幅度超過設定的閾值時,控制尖峰能量緩沖電路,使其吸收尖峰電壓的能量;
?、郛敿夥咫妷旱哪芰砍錆M尖峰能量緩沖器時,尖峰能量吸收控制閥門打開,使緩沖器中的尖峰能量泄放到尖峰能量吸收器,將電能轉(zhuǎn)變成熱能;
?、軠囟缺O(jiān)控器監(jiān)測尖峰能量吸收器的溫度,當溫度過高時,適當關閉尖峰能量吸收控制閥門,減小能量的吸收(在保證電機受到保護的前提下),避免尖峰電壓吸收器過熱而損壞;
?、軠囟缺O(jiān)控器監(jiān)測尖峰能量吸收器的溫度,當溫度過高時,適當關閉尖峰能量吸收控制閥門,減小能量的吸收(在保證電機受到保護的前提下),避免尖峰電壓吸收器過熱而損壞;
?、葺S承電流吸收電路的作用是將軸承電流吸收掉,保護電機軸承。
尖峰吸收器與前面所述的du/dt濾波器、正弦波濾波器等電機保護方法相比,最大的好處是,體積小、價格低,安裝簡便(并聯(lián)安裝)。特別是功率較大的場合,尖峰吸收器在價格、體積、重量等方面的優(yōu)點很突出。另外,由于是并聯(lián)安裝,不會產(chǎn)生電壓降,而du/dt濾波器和正弦波!
德國進口Fiessler全系列TLCT1200/48S
MADAS | KTM:AG06-E0600S-31.1T-1/2B |
Herrmann | 84103 |
Rexroth | 3DRE 10P-72/100YG24K31A1V |
HELION | 33.2070 M12 DIN371/C ISO2(6H)PM R15-H-TiCN |
Glenair | 891-006-15PA2-BST2T |
Ringspann | 4201-022001-000000 |
barcontrol | Best-Nr.DS 5901 Cat nr.VDS-1-010-M-4-1 |
InterApp | IA350S12-F07-F1014 |
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Robatech GmbH | 167270 |
BUSAK & SHAMBAN | PT0402420-T46N BUSAK + SHAMBAN ?242/219X8,1 |
Fiessler | TLCT1200/48S |
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BERNSTEIN | 6602764008 |
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faulhaber | PM32LN I=46:1 43/10 |
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Rexroth | R900018186 A4VSO 40 DP/10R-PPB13N00 |
parker | MH20520705383MB65-AO |
Voith | G020 1584 |
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cefem | A096439 |
Hasco | Z942/16 |
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Kral | OMG 32.800045 |
VSE | FLOWMETER VS2-GPO,54V-32N11/4 10...28V,4.0~10.0 1/min |
HARTING | 9990000368 |
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Hawe | SEH 2-3/30 FP-G 24 |
H+S | L5000*W50*T0.50 mm |
EN motoren | VR.OAC.105.130.12-54 |
SICK | IME18-08NDS-ZW1 |
schneeberger | MRW 45-C-G1-V3-R1-CN-S |
Sterling | ES1319458-01 |
cherry | Jam Nut manufacturer: CHERRY AEROSPACE part nr.: 97005474 Type: 671A16 |
SANKYO | SOB25-35-50 |
CHiNT | NDK(BK)-1500 |
SPX | FRES 50-125 G1MQ1 |
BADGER | Please see the file attached |
Bosch Rexroth | 1827414808 24VDC 2W |
LUKAS | A507005091668 |
BURGESS | V4NC 131/07 S |
Donaldson | Nr.P572396 |
COFI | TRE320P/4 11kv |
hydac | 2600 R 005 BN4HC |
Woerner | VPB-B6/0/0/M0/20/09/20/P |
Serapid | serapid LB40 2.5m |
費斯托 | FRM-D-MIDI |
DIGITAL WAY | DETECTION SCREWDRIVER; TYPE: (62601) |
METO-FER | CH-2540 VE 52A-02-46 |
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MICROTECINCA | p/n:109-0110-42-134 |
SWAN | RW24-4A H DOFDCI5M |
rexroth+hydac | See attached |
Bender | IRDH275-435 |
Sterling | 28.3×1.78 43022985 |
ETA | 483-SG-901 20A |
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Gemue | 514 32D 137521 |
NORRES | 355-0110-0000 30M |
Schneider | NSYCVF165230PF |
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parker | 718164 |
Trelleborg | TG52 00800-Z80 V |
zebra | P1058930-049 |
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OMT | RPA2-34(3/4) |
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SIEMENS | 5SV5 312-0FB RCCB |
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PFAFF | SHE5.1L-B-F/V,040041460 |
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Hawe | G3-2-G24 DC24V |
parker | PAVC3382R42M26 |
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