中國臺灣FURNAN福南葉片泵VHP-F-20-A2電機丹尼遜葉片泵樣機噪聲頻譜分析采用1/3倍頻對電機丹尼遜葉片泵樣機和電機油泵組的噪聲頻譜進行分析。圖4給出了二者在輸出壓力po=0、3、6、9、12mpa時的噪聲頻譜,橫坐標為1/3倍頻程中心頻譜,采用對數(shù)坐標,縱坐標為聲壓級,采用線性坐標。從圖中可以看出,對于電機丹尼遜葉片泵樣機,當po=0、3、6 mpa時噪聲主頻為2000 hz處;當po=6、9mpa時噪聲主頻為4000 hz,隨著輸出壓力的升高,噪聲主頻向高頻段遷移,這種高頻噪聲主要是氣穴噪聲。對于電機油泵組,當po=0時,其噪聲主頻為800 hz;當po=3mpa時,其噪聲主頻為800hz、1600hz;當po=6、9、12mpa時,噪聲主頻為800 hz、1600 hz、3150hz;其噪聲主頻比電機泵低,其噪聲以機械噪聲為主。在頻率小于4000 hz的各中心頻率處,電機油泵組的噪聲分量均大于電機丹尼遜葉片泵樣機的噪聲分量;在頻率大于4000hz的各中心頻率處,電機油泵組的噪聲分量小于電機丹尼遜葉片泵樣機的噪聲分量。所以,電機丹尼遜葉片泵樣機的主要噪聲源是高頻氣穴噪聲;而電機油泵組的主要噪聲源是機械噪聲。

低壓變量葉片泵（凱嘉）

VPKC-F8A4-01,VPKC-F8A3-01,VPKC-F8A2-01,VPKC-F8A1-01

VPKC-F12A3-01,VPKC-F12A2-01,VPKC-F12A1-01,VPKC-F12A4-01,

VPKC-F15A3-01,VPKC-F15A2-01,VPKC-F15A1-01,VPKC-F15A4-01,

VPKC-F20A3-01,VPKC-F20A2-01,VPKC-F20A1-01,VPKC-F20A4-01,

VPKC-F30A3-01,VPKC-F30A2-01,VPKC-F30A1-01,VPKC-F30A4-01,

VPKC-F23A3-01,VPKC-F23A2-01,VPKC-F23A1-01,VPKC-F23A4-01,

VPKC-F26A3-01,VPKC-F26A2-01,VPKC-F26A1-01,VPKC-F26A4-01,

VPKC-F40A3-01,VPKC-F40A2-01,VPKC-F40A1-01,VPKC-F40A4-01

中國臺灣FURNAN福南葉片泵VHP-F-20-A2電機丹尼遜葉片泵樣機噪聲主要是其吸油不暢造成的氣穴噪聲;而電機油泵組的噪聲主要為3段式連接的機械噪聲,隨著壓力的升高噪聲增大,二者相比電機丹尼遜葉片泵樣機噪聲明顯低于電機油泵組的噪聲。

在實驗過程中,采用透明有機玻璃制成的接線板對電機泵樣機殼體內(nèi)液流進行了觀察,如圖5所示,發(fā)現(xiàn)殼體內(nèi)的油流攜帶有許多細小氣泡,這些氣泡在高壓區(qū)潰滅就形成了高頻氣穴噪聲。圖6給出了樣機殼體左側(cè)腔體(見圖1)內(nèi)的真空度隨進口油溫的變化曲線。

在油溫較低時真空度較大,隨著油溫升高、油液粘度減小,流動阻力減小,真空度逐漸減小,當油溫大于41℃后,真空度快速減小,圖6說明電機泵樣機存在內(nèi)部流道狹窄、吸油阻力大的問題。在樣機制造過程中,殼體鑄件的軸向尺寸偏小和內(nèi)流道狹窄,使得定子線圈繞組距離吸油口太近,造成電機丹尼遜葉片泵樣機內(nèi)部流?體鑄件軸向尺寸、擴大內(nèi)流道,避免吸油過程中的氣泡析出及由此引入的氣穴噪聲,可進一步大幅降低電機丹尼遜葉片泵樣機的噪聲。