TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機(jī)美，東機(jī)美 TOKIMEC 東京計(jì)器 (TOKYO KEIKI) TOKIMEC 東機(jī)美 SQP葉片泵、各種電磁換向閥DG4V-3、DG4V-5、DG4SM、DG4M4、DG5V-7、DG5V-8、壓力閥CRG、疊加閥、TGMPC、TGMFN、TGMX2、TGMC2、TGMCR、TGMRC、TGMSL、TGMDC、比例閥EPCG2、EPCG、EPFRG,EPFRCG。 注意事項(xiàng)：噪聲和振動(dòng)
液壓裝置中容易產(chǎn)生噪聲的元件一般認(rèn)為是泵和閥，閥中又以溢流閥和電磁換向閥等為主。產(chǎn)生噪聲的因素很多。溢流閥的噪聲有流速聲和機(jī)械聲二種。流速聲中主要由油液振動(dòng)、空穴以及液壓沖擊等原因產(chǎn)生的噪聲。機(jī)械聲中主要由閥中零件的撞擊和磨擦等原因產(chǎn)生的噪聲。
（1）壓力不均勻引起的噪聲
VICKERS先導(dǎo)型溢流閥的導(dǎo)閥部分是一個(gè)易振部位如圖3所示。在高壓情況下溢流時(shí)，導(dǎo)閥的軸向開(kāi)口很小，僅0.003～0.006厘米。過(guò)流面積很小，流速很高，可達(dá)200米/秒，易引起壓力分布不均勻，使錐閥徑向力不平衡而產(chǎn)生振動(dòng)。另外錐閥和錐閥座加工時(shí)產(chǎn)生的橢圓度、導(dǎo)閥口的臟物粘住及調(diào)壓彈簧變形等，也會(huì)引起錐閥的振動(dòng)。所以一般認(rèn)為導(dǎo)閥是發(fā)生噪聲的振源部位。
由于有彈性元件（彈簧）和運(yùn)動(dòng)質(zhì)量（錐閥）的存在，構(gòu)成了一個(gè)產(chǎn)生振蕩的條件，而導(dǎo)閥前腔又起了一個(gè)共振腔的作用，所以錐閥發(fā)生振動(dòng)后易引起整個(gè)閥的共振而發(fā)出噪聲，發(fā)生噪聲時(shí)一般多伴隨有劇烈的壓力跳動(dòng)。威格士CG5V8FW0FMUH711電磁溢流閥石家莊總代理
（2）空穴產(chǎn)生的噪聲
當(dāng)由于各種原因，空氣被吸入油液中，或者在油液壓力低于大氣壓時(shí)，溶解在油液中的部分空氣就會(huì)析出形成氣泡，這些氣泡在低壓區(qū)時(shí)體積較大，當(dāng)隨油液流到高壓區(qū)時(shí)，受到壓縮，體積突然變小或氣泡消失；反之，如在高壓區(qū)時(shí)體積本來(lái)較小，而當(dāng)流到低壓區(qū)時(shí)，體積突然增大，油中氣泡體積這種急速改變的現(xiàn)象。氣泡體積的突然改變會(huì)產(chǎn)生噪聲，又由于這一過(guò)程發(fā)生在瞬間，將引起局部液壓沖擊而產(chǎn)生振動(dòng)。先導(dǎo)式溢流閥的導(dǎo)閥口和主閥口，油液流速和壓力的變化很大，很容易出現(xiàn)空穴現(xiàn)象，由此而產(chǎn)生噪聲和振動(dòng)。
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業(yè)務(wù)
：黃俊杰  
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TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機(jī)美，DG4V-5-6C-M-PL-OV-6-40 ，DG4V-3-6C-M-P2-T-7-54，DG4V-3-23A-M-P7-H-7-56 ，DG4V-5-0A-M-PL-T-6-40 ，DG4V-3-6C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-56  ，DG4V-5-2C-M-PL-T-6-40，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 ，DG4V-3-2C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-2C-M-U7-H-7-54 ，DG4V-3-0C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-2A-M-P2-T-7-54，DG4V-3-3C-M-P2-T-7-56 ，DG4V-3-23A-M-P7-T-7-56 ，DG4V-5-2C-M-P7L-H-7-40，DG4V-3-6C-M-U2-B-7-54 ，DG4V-3-0B-M-P2-D-7-56 ，DG4V-3-0B-M-P2-T-7-P12-54，DG4V-3-0B-M-P2-T-7-P12-54，DG4V-3-23A-M-P2-T-7-54，DG4V-5-2A-M-PL-T-6-40，DG4V-3-0B-M-P2-B-7-56，DG4V-5-23A-M-PL-0V-6-40，DG4V-5-23A-M-PL-OV-6-40，DG4V-5-3C-M-PL-OV-6-40 ，DG4V-3-2C-M-P2-V-7-56，

DG4V-3S-0B-M-U-C5-60，DG4V-3S-0B-M-U-D5-60，DG4V-3S-0B-M-U-H5-60，DG4V-3S-6B-M-U-A5-60，DG4V-3S-6B-M-U-B5-60，DG4V-3S-6B-M-U-C5-60，DG4V-3S-6B-M-U-D5-60，DG4V-3S-6B-M-U-H5-60，DG4V-3S-2B-M-U-A5-60，

冷軋取向硅鋼邊裂是硅鋼產(chǎn)品的嚴(yán)重缺陷，為了消除或減少邊列缺陷，我們對(duì)冷軋取向硅鋼邊裂產(chǎn)生機(jī)理進(jìn)行了理論的分析，并對(duì)剪切機(jī)組的剪切參數(shù)及冷軋工藝參數(shù)進(jìn)行控制實(shí)驗(yàn)，通過(guò)實(shí)際操作得出的結(jié)論并運(yùn)用理論、判斷摸索出消減邊裂形成與擴(kuò)展的控制措施，從而提高了成材率、降低了生產(chǎn)成本。

TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機(jī)美，取向硅鋼由于原料硅含量高，晶粒粗大，軋制前經(jīng)?；幚恚斐善浯嘈?、硬度顯著升高，裂邊敏感性增大。帶鋼在AP機(jī)組圓盤(pán)剪剪邊時(shí)邊部易產(chǎn)生微裂紋。帶鋼邊裂嚴(yán)重的甚至造成斷帶事故，產(chǎn)生粘輥、削輥等軋輥損傷，生產(chǎn)中為防止邊裂在后部連退機(jī)組引發(fā)斷帶事故，需拼焊機(jī)組剪邊處理，導(dǎo)致成材率降低和生產(chǎn)成本增加。因此如何消減帶鋼邊裂，已成為硅鋼廠(chǎng)CGO鋼生產(chǎn)的一大技術(shù)難題。我們?cè)诠ぷ髦羞\(yùn)用理論與實(shí)踐分析冷軋CGO鋼邊裂產(chǎn)生機(jī)理，通過(guò)AP機(jī)組帶鋼邊部質(zhì)量控制和冷軋工藝參數(shù)優(yōu)化方式，消減邊裂形成與擴(kuò)展，從而提高成材率和降低生產(chǎn)成本取得了明顯的效果。1 取向硅鋼軋制裂邊原因分析1.1 原料成分、組織對(duì)裂邊的影響硅鋼由于高硅（3.3%Si）、晶粒粗大以及冷脆元素磷的添加，使鋼的屈服和變形抗力升高，導(dǎo)致鋼的硬、脆性增大，塑、韌性降低。經(jīng)?；幚?ldquo;急冷效應(yīng)”后硬脆性顯著升高，原子間結(jié)合力降低，裂邊敏感性增大。

1.2 帶鋼剪邊對(duì)裂邊的影響1.2.1 帶鋼正常剪切斷口一般由1/3切斷層和2/3撕斷層組成，由于CGO鋼屈服強(qiáng)度高、脆性大，剪刃側(cè)間隙調(diào)整過(guò)小，搭接量過(guò)大會(huì)導(dǎo)致剪刃磨損嚴(yán)重，設(shè)備超載，切斷層所占比例增大，部分撕斷層有局部凸起，形成二次切斷層，甚至在撕斷層出現(xiàn)縱向裂紋；剪刃側(cè)間隙調(diào)整過(guò)大、搭接量過(guò)大使帶鋼邊部外側(cè)起主要剪切作用的上刀片剪切分力增大，帶鋼角部彎曲變形增大，造成剪切邊部還未達(dá)到屈服極限發(fā)生塑性變形得到切斷層就在剪刀刃口處產(chǎn)生應(yīng)力集中，zui終導(dǎo)致切斷層內(nèi)存在光邊微裂紋。1.2.2 帶鋼邊部在剪切過(guò)程中產(chǎn)生的切斷層部分由于發(fā)生塑性變形而產(chǎn)生了加工硬化，造成變形抗力增加和塑性能力惡化，使切斷層和撕斷層存在塑性差、硬度差，從而導(dǎo)致在軋制變形過(guò)程中引發(fā)硬化層脆裂的產(chǎn)生。

DG4V-3S-2B-M-U-B5-60，DG4V-3S-2B-M-U-C5-60，DG4V-3S-2B-M-U-D5-60，DG4V-3S-2B-M-U-H5-60，DG4V-3S-22B-M-U-A5-60，DG4V-3S-22B-M-U-B5-60，DG4V-3S-22B-M-U-C5-60，DG4V-3S-22B-M-U-D5-60，DG4V-3S-22B-M-U-H5-60，DG4V-5-23A-M-P7L-T-6-40-JA755Y，DG4V-5-0C-M-PL-T-6-40DG4V-5-8C-M-PL-T-6-40 ，DG4V-5-8C-M-PL-OV-6-40   ，DG4V-5-6C-P9L-VR-7-40 ，DG4V-5-31B-M-PL-0V-6-40 ，DG4V-5-0C-M-U7L-H-7-40 ，DG4V-5-2C-M-U7L-H-7-40 ，DG4V-5-0A-M-U7L-H-7-40，DG4V-5-2BL-M-P7L-H-7-40-JA1Y ，DG4V-5-2B-M-U7L-H-7-40 ，DG4V-5-0B-M-U7L-H-7-40，DG4V-3-2N-M-P7-H-7-54，DG4V-3-8C-M-U7-H-7-54 ，DG4V-3-7C-M-U1-B-7-54，DG4V-3-8C-M-U1-B-7-54，DG4V-3-8C-M-P2-V-7-54，DG4V-5-2N-M-P7L-T-6-40  ，

TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機(jī)美，1.3 軋制工藝參數(shù)對(duì)裂邊的影響1.3.1 壓下率率的影響
由于工作輥彈性壓扁，使承載輥縫形狀發(fā)生邊部降落，且?guī)т撨叢渴茏杂啥说挠绊懀瑳](méi)有外力約束，具有良好的流動(dòng)性，使邊部變形抗力降低，導(dǎo)致帶鋼邊部區(qū)域，金屬除了縱向流動(dòng)外，還明顯發(fā)生橫向流動(dòng)，產(chǎn)生邊部減薄和變形不均，且在摩擦力配合下呈現(xiàn)出拉應(yīng)力狀態(tài)。如果帶鋼邊部壓下率增大，勢(shì)必造成工作輥彈性壓扁增大和軋制變形區(qū)長(zhǎng)度增加，引發(fā)邊部橫向應(yīng)變和縱向應(yīng)變?cè)龃?，使帶鋼邊部塑性流?dòng)增加，拉應(yīng)力增大而引發(fā)邊部脆裂。

燃油加油機(jī)是用于機(jī)動(dòng)車(chē)加油的一種液體體積測(cè)量系統(tǒng)，目前，普遍使用的是電腦加油機(jī)，它與機(jī)械加油機(jī)相比具有示數(shù)、單價(jià)、金額直觀，操作、結(jié)算方便等優(yōu)點(diǎn)，更重要的是具有預(yù)置（定量）加油的功能。加油機(jī)的預(yù)置加油與非預(yù)置加油是加油的二種不同方法，在實(shí)際的計(jì)量檢定過(guò)程中，往往出現(xiàn)由于兩種加油方式不同而導(dǎo)致計(jì)量檢定結(jié)果不同的情況，甚至有時(shí)一種超差，另一種不超差（尤其在出油量較小時(shí)），導(dǎo)致加油機(jī)檢定人員很難判定是否合格。這種現(xiàn)象主要與電磁閥有關(guān)，另外還與設(shè)備好壞、環(huán)境條件及人為因素等有關(guān)。實(shí)際工作中，也常聽(tīng)加油站反映，檢定合格的加油機(jī)，用于少量預(yù)置加油時(shí)常出現(xiàn)虧損現(xiàn)象，用1L的玻璃量筒自校時(shí)，量值也偏大。經(jīng)分析可知，這些現(xiàn)象的出現(xiàn)，都是由電腦加油機(jī)的電磁閥提前關(guān)閉量的大小決定的。

1. 預(yù)置加油與非預(yù)置加油

1.1預(yù)置加油：通過(guò)鍵盤(pán)預(yù)先設(shè)置定量或定金額數(shù)值，然后提槍加油，當(dāng)加油至定量值時(shí)，電機(jī)自動(dòng)停止，加油終止。

1.2非預(yù)置加油：非定量加油方式可任意加油，直到關(guān)閉油槍為止，當(dāng)油箱溢滿(mǎn)時(shí)，自封油槍自動(dòng)關(guān)閉暫停出油，主顯示屏顯示加油的各項(xiàng)數(shù)據(jù)。

2. 預(yù)置加油中的“過(guò)沖”現(xiàn)象

TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機(jī)美，加油機(jī)在預(yù)置加油時(shí)是無(wú)法直接控制油槍的開(kāi)關(guān)的,只能通過(guò)電腦控制油泵及電子記數(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)預(yù)置加油。當(dāng)加油完成預(yù)置量時(shí),電動(dòng)機(jī)應(yīng)立即停轉(zhuǎn)，但是實(shí)際在停機(jī)的一瞬間,隨著油槍出油速度的突然減小,電機(jī)負(fù)載會(huì)突然增大,電機(jī)與油泵會(huì)出現(xiàn)不同程度的沖轉(zhuǎn)，油管系統(tǒng)也會(huì)因慣性而不能立即由運(yùn)動(dòng)瞬間變?yōu)殪o止,實(shí)際加油量比預(yù)置量超過(guò)（0.01～0.4）L左右，這種現(xiàn)象叫“過(guò)沖”現(xiàn)象，而（0.01～0.4）L稱(chēng)為“過(guò)沖量”。加油機(jī)“過(guò)沖量”對(duì)加油機(jī)的準(zhǔn)確度有很大的影響，它的大小與加油完畢前油液的流速成正比，流速越大，“過(guò)沖量”越大，當(dāng)流速小到一定程度時(shí)，“過(guò)沖量”就可忽略不計(jì)了。為解決“過(guò)沖量”問(wèn)題，一般在電腦加油機(jī)上加裝電磁閥，可在測(cè)量變換器的進(jìn)口或出口處安裝。