我公司專業(yè)從事特殊鋼的銷售，主要規(guī)格有：圓棒Φ 10-200mm，方鋼20-300mm。采用“大功率電爐（EAF）+爐外精煉（LF）+真空脫氣
公司提供優(yōu)鋼、特鋼以及各種材質(zhì)的進口方胚，公司主營產(chǎn)品有：高溫合金（GH4145、GH4169、GH3030、GH3128、GH2132）、耐蝕合金（Incoloy800、Incoloy825、Inconel600、Inconel601、Inconel625、Inconel 718、Inconel725、Inconel901、Inconel925、Hastelloy B-2、Hastelloy B-3、Hastelloy C-22、Hastelloy C-4、Hastelloy C-276）、精密合金（Ni36、4J29、1J79）等特種合金（雙相鋼F51、F53、F55、F60）（超級奧氏體904L、254SMO、1.4529）17CrNiMo6A（國標(biāo)17Cr2Ni2Mo）、18CrNiMo7-6A（國標(biāo)18Cr2Ni2Mo）、20CrNiMo(8620H)、20Cr2Ni4、34CrNiMo6A（國標(biāo)34Cr2Ni2Mo）、40CrNi2Mo（美標(biāo)AISI4340）、20CrNi2Mo、34CrNi3Mo、30Cr2Ni2Mo、30CrNiMo8、12CrNi3、20CrNi3、30CrNi3、Inconel600A、16MnCr5、15CrMn、16CrMnH 、20MnCr5、12Cr1MoV、15CrMoV5-9、35CrMoV、18Cr2Ni4WA、5CrNiMo、30CrNiMo16-6、18NiCrMo5、15Cr2Ni2、15CrNi6、34CrAINi7(1.8550)、30CrNi2MoV、37CrNi3、40NiCrMo7、18CrMnNi2Mo、50CrVA、50CrMnMo、4340V、40CrNi2MoV、15CrNi3Mo、15CrNiMoV、34CrNi3MoV、4330V、20CrMnMo 、40CrMnMo 、4142、12CrMo _42CrMo 45CrNiMoVA、35CrMnSiA、30CrMnSiA 、25Cr2MoV 、25Cr2Mo1V、40CrNi-50CrNi、P11、F22、F11、T10、FF710、H13、H11、H10、F91、EN30B等材質(zhì)的線材 、方鋼 、圓鋼、 扁鋼、 鋼錠等，并可以根據(jù)要求提供各種材質(zhì)的鑄件、零部件 粗/精加工件等加工 。
無頭軋制具有生產(chǎn)效率高，通過減少切頭切尾損失以提高成材率，克服軋件頭尾部的尺寸偏差來提高尺寸精度，減少軋件頭尾對電機、傳動系統(tǒng)、軋輥、導(dǎo)衛(wèi)的沖擊而減少事故等一系列明顯的優(yōu)點，深受軋鋼工作者的推崇和研究。
目前，有兩類棒線材無頭軋制技術(shù)：
1、EWR無頭軋制技術(shù)
是先把鑄坯切斷，然后進行加熱，在出爐后，或者在粗軋機組后再把前后2支鋼坯（軋件）首尾相連焊接在一起，實現(xiàn)無頭軋制。這種通過焊接方法實現(xiàn)無頭軋制的技術(shù)稱為EWR，由日本廠商開發(fā)并首先應(yīng)用，中國唐鋼、邢鋼、八鋼等曾經(jīng)。
EWR無頭軋制技術(shù)先把原本是無頭無尾的鑄坯切斷，然后再焊接起來成為一根無頭無尾的工件，這實在是為了解決連鑄機與軋機速度不匹配的無奈之舉。
這種工藝在享受著無頭軋制的諸多好處之外，也帶來了一系列棘手的問題。的是焊接設(shè)備復(fù)雜，事故點增多，在調(diào)試初期影響作業(yè)率。唐鋼、八鋼等廠家在短期后，均放棄了把此技術(shù)進一步完善的努力，恢復(fù)到原來單根軋制操作方式，這影響到其他廠家對EWR無頭軋制工藝的看法，令后來者望而卻步。
2、Luna無頭軋制工藝
一類是由意大利達涅利公司開發(fā)，已經(jīng)應(yīng)用在意大利烏迪內(nèi)公司的Luna無頭軋制，其特征是將方坯連鑄機和與連軋機直接連在一條生產(chǎn)線上，鑄坯不切斷，經(jīng)過隧道爐感應(yīng)補熱后，實現(xiàn)直接軋制。軋后剪切成定尺，進行冷卻和后續(xù)處理。
與EWR工藝相比，Luna無頭軋制工藝避免了切斷了再焊、焊起來再切的尷尬，是棒線材生產(chǎn)領(lǐng)域的一項重大的工藝創(chuàng)新，代表了棒線材生產(chǎn)技術(shù)今后的發(fā)展方向。但Luna工藝的缺點是仍需要利用較長的隧道爐進行感應(yīng)補熱，其建設(shè)成本和運行成本要高。
總的來說，棒線材無頭軋制技術(shù)仍有繼續(xù)研究的需要。TMCP試樣的強度和屈強比高，易產(chǎn)生應(yīng)力集中及脆性斷裂，低溫沖擊性能差。正火處理會降低TMCP試樣的屈服強度和抗拉強度，不正火處理實驗的屈服強度和抗拉強度均隨正火溫度的增加而降低，正火處理試樣的則隨正火溫度的增加而提高，正火處理試樣的伸長率和夏比V型缺口沖擊吸收功變化規(guī)律與其強度變化規(guī)律相反。920℃正火處理試樣的綜合力學(xué)性能，屈服強度、抗拉強度、伸長率分別為480MPa、7400MPa、20.5%，在-20、-50℃下的夏比V型缺口沖擊吸收功分別為45、30J。
（3）TMCP試樣垂直于沖擊方向斷面寬度沒有變化；860、920℃正火處理試樣，垂直于沖擊方向斷面已經(jīng)發(fā)生較大的塑性變形，其寬度分別增大至10.52mm和10.36mm。TMCP試樣宏觀斷口平齊，微觀形貌中存在大量的準解理小平面和撕裂棱；860、920℃正火處理試樣宏觀沖擊斷口表面凹凸不平，微觀形貌特征為大量尺寸不一的橢圓形韌窩，試樣的斷裂形式由準解理斷裂變?yōu)轫g性斷裂
