邯鄲市UASB厭氧反應(yīng)器由于分離器的斜壁沉淀區(qū)的過流積在接近水時(shí)增加，因此上升流速在接近排放特點(diǎn)降。由于流速降污泥絮體在沉淀區(qū)可以絮凝和沉淀。累積在三相分離器上的污泥絮體在一定程度上將超過其保持在斜壁上的摩擦力，其將滑回反應(yīng)區(qū)，這部分污泥又將與進(jìn)水機(jī)物發(fā)生反應(yīng)。

廢水厭氧生物技術(shù)由于其巨大的處理能力和潛在的前景，一直是水處理技術(shù)研究的熱特點(diǎn)。從傳統(tǒng)的厭氧接觸工藝發(fā)展到現(xiàn)今流行的UASB工藝，廢水厭氧處理技術(shù)已日趨成熟。隨著發(fā)展與資源、能耗、占地等因素間矛盾的進(jìn)一步，現(xiàn)的厭氧工藝又臨著嚴(yán)峻的挑戰(zhàn)，尤其是如何處理發(fā)展帶來的大量濃度機(jī)廢水，使得技術(shù)更優(yōu)點(diǎn)化的厭氧工藝非常必要。厭氧處理技術(shù)（以下簡(jiǎn)稱IC厭氧技術(shù)）就是在這一背景下產(chǎn)生的處理技術(shù)，它是20世紀(jì)80年代中期由荷蘭PAQUES成功，并推入廢水處理工程市場(chǎng)，目前已成功于土豆加工、啤酒、食品和檸檬酸等廢水處理中。

UASB厭氧反應(yīng)器運(yùn)行三個(gè)重要的前提：

① 應(yīng)器內(nèi)形成沉降性能的顆粒污泥或絮狀污泥；

② 產(chǎn)氣和進(jìn)水的均勻分布所形成的的自然攪拌；

③ 的三相分離器，能使沉淀性能的污泥保留在反應(yīng)器內(nèi)。的顆粒污泥床的形成，使得機(jī)負(fù)荷和率髙，不需要攪拌，能適應(yīng)負(fù)荷沖擊和溫度與pH值的變化。

UASB厭氧反應(yīng)器具如下的主要特點(diǎn)：

① 污泥的顆?；狗磻?yīng)器內(nèi)的平均濃度達(dá)50 gVSS/L以上，污泥齡一般為30天以上；

② 反應(yīng)器的水力停留吋間相應(yīng)較短；

③ 反應(yīng)器具很髙的容積負(fù)荷；

④ 不僅適合于處理髙、中濃度的機(jī)工業(yè)廢水，也適合于處理濃度的城市污水；

⑤ UASB厭氧反應(yīng)器集生物反應(yīng)和沉淀分離于一體；

⑥ 滯設(shè)置填料，節(jié)省了，提髙了容積利用率；

⑦ 一般也需設(shè)置攪拌設(shè)備，上升水流和沼氣產(chǎn)生的上升氣流起到攪拌；

⑧ 構(gòu)造，操作運(yùn)行方便。

1、預(yù)處理設(shè)施
一般預(yù)處理系統(tǒng)包括粗格柵、細(xì)格柵或水力篩、沉砂池、調(diào)節(jié)(酸化)池、營(yíng)養(yǎng)鹽和pH調(diào)控系統(tǒng)。格柵和沉砂池的是粗大固體物和機(jī)的可沉固體，這對(duì)對(duì)于保護(hù)各種類厭氧反應(yīng)器的布水管免于堵塞是必需的。當(dāng)污水中含砂礫時(shí)，例如以薯干為原料的釀酒廢水，怎么強(qiáng)調(diào)砂礫的也不過分。不可生物降解的固體，在厭氧反應(yīng)器內(nèi)積累會(huì)占據(jù)大量的池容，反應(yīng)器池容的不斷減少終將導(dǎo)致系統(tǒng)完失效。
由于厭氧反應(yīng)對(duì)水質(zhì)、水量和沖擊負(fù)荷較為敏感，所以對(duì)于工業(yè)廢水適當(dāng)尺寸的調(diào)節(jié)池，對(duì)水質(zhì)、水量的調(diào)節(jié)是厭氧反應(yīng)穩(wěn)定運(yùn)行的。調(diào)節(jié)池的是均質(zhì)和均量，一般還可考慮兼沉淀、混合、加藥、中和和預(yù)酸化等功能。在調(diào)節(jié)池中設(shè)沉淀池時(shí)，容積需扣除沉淀區(qū)的體積；根據(jù)顆?；蚿H調(diào)節(jié)的要求，當(dāng)廢水堿度和營(yíng)養(yǎng)鹽不夠需要補(bǔ)充堿度和營(yíng)養(yǎng)鹽(N、P)等；可采用計(jì)量泵自動(dòng)投加酸、堿和藥劑，通過調(diào)節(jié)池水力或機(jī)械攪拌達(dá)中和。
同時(shí)，酸化池或兩相系統(tǒng)是和改變，對(duì)厭氧過程抑制的物質(zhì)、改善生物反應(yīng)條件和可生化性也是厭氧預(yù)處理的主要手段，也是厭氧預(yù)處理的。僅考慮溶解性廢水時(shí)，一般不需考慮酸化。對(duì)于復(fù)雜廢水，可在調(diào)節(jié)池中取得一定程度的酸化，但是完的酸化是沒必要的，甚至是害處的。因?yàn)檫_(dá)到完酸化后，污水pH會(huì)下降，需采用投藥調(diào)整pH值。另外證據(jù)表明完酸化對(duì)UASB反應(yīng)器的顆粒過程不利的。對(duì)以下情況考慮酸化或相分離可能是利的：
1) 當(dāng)采用預(yù)酸化可或改變對(duì)甲烷菌毒或抑制性化合物的結(jié)構(gòu)時(shí)；
2) 當(dāng)廢水存在較的Ca2+時(shí)，部分酸化可避免顆粒污泥表產(chǎn)生CaCO3結(jié)垢；
3) 當(dāng)處理含含懸浮物和/或采用負(fù)荷，對(duì)非溶解性組分；
4) 在調(diào)節(jié)池中取得部分酸化效果可以通過調(diào)節(jié)池的設(shè)計(jì)取得。例如，上向流進(jìn)水方式，在反應(yīng)器底部形成污泥層(1.0m)。底部布水孔口設(shè)計(jì)為5～10m2/孔即可。
2、UASB反應(yīng)器體積的設(shè)計(jì)
a) 負(fù)荷設(shè)計(jì)法
采用機(jī)負(fù)荷(q)或水力停留時(shí)間(HRT) 設(shè)計(jì)UASB反應(yīng)器是為主要的方法。一旦q或HRT確定，反應(yīng)器的體積(V)可以很容易根據(jù)公式(1或2)計(jì)算。對(duì)某種定廢水，反應(yīng)器的容積負(fù)荷一般應(yīng)通過試驗(yàn)確定。

表1給出不同類廢水外采用UASB反應(yīng)器處理的負(fù)荷數(shù)據(jù)，需要說明的是表中法一一注明采用的預(yù)處理?xiàng)l件和厭氧污泥類等情況，這些條件對(duì)選擇設(shè)計(jì)負(fù)荷是至關(guān)重要的。下表供設(shè)計(jì)人員設(shè)計(jì)時(shí)參考，選用前必須進(jìn)行必要的實(shí)驗(yàn)和進(jìn)一步查詢關(guān)的。

表1外性UASB裝置的設(shè)計(jì)負(fù)荷統(tǒng)計(jì)表負(fù)荷kgCOD/m3·d(外資料) 負(fù)荷kgCOD/m3·d(資料)

b) 經(jīng)驗(yàn)公式方法
采用同樣經(jīng)驗(yàn)公式描述不同厭氧處理系統(tǒng)處理生活污水HRT與率(E)之間的關(guān)系，并且對(duì)不同反應(yīng)器處理生活污水的數(shù)據(jù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)，得出了參數(shù)值。

式中：C1 ,C2——反應(yīng)常數(shù)。邯鄲市UASB厭氧反應(yīng)器

c) 動(dòng)力學(xué)方法
許多者致力于動(dòng)力學(xué)的研究，根據(jù)眾多研究結(jié)果匯總了酸性發(fā)酵和甲烷發(fā)酵過程重要的動(dòng)力學(xué)常數(shù)。到目前為止，動(dòng)力學(xué)的，還沒使它能夠在選擇和設(shè)計(jì)厭氧處理系統(tǒng)過程中成為力的工具，通過評(píng)所獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果的經(jīng)驗(yàn)方法現(xiàn)在仍是設(shè)計(jì)和優(yōu)點(diǎn)化厭氧消化系統(tǒng)的選擇。3、UASB反應(yīng)器的設(shè)計(jì)

1) 反應(yīng)器的體積和度
采用水力停留時(shí)間進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，體積(V)按公式(1)或(2)計(jì)算。選擇反應(yīng)器度的原則是設(shè)計(jì)、運(yùn)行和上綜合考慮的結(jié)果。從設(shè)計(jì)、運(yùn)行方考慮：度會(huì)影響上升流速，流速增加系統(tǒng)擾動(dòng)和污泥與進(jìn)水之間的接觸。但流速過會(huì)引起污泥流失，為保持足夠多的污泥，上升流速不能超過一定的限值，從而使反應(yīng)器的度受到限制；度與CO2溶解度關(guān)，反應(yīng)器越溶解的CO2濃度越，因此，pH值越。如pH值于優(yōu)點(diǎn)值，會(huì)危害系統(tǒng)的效率。
從上考慮: 土方工程隨池深增加而增加，但占地積則相反；考慮當(dāng)?shù)氐臍夂蚝偷匦螚l件，一般將反應(yīng)器建造在半地下減少建筑和保溫。的反應(yīng)器度(深度)一般是在4到6m之間，并且在大多數(shù)情況下這也是系統(tǒng)優(yōu)點(diǎn)的運(yùn)行范圍。
2) 反應(yīng)器的升流速度
對(duì)于UASB反應(yīng)器還其他的流速關(guān)系(圖2)。對(duì)于日平均上升流速的*值見表3，應(yīng)該注意對(duì)短時(shí)間(如2～6h)的峰值是可以承受的(即暫時(shí)的峰流量可以接收)。

表3 UASB和EGSB允許上升流速(平均日流量) Vr＝0.25~3.0m/h

 0.75~1.0m/h 顆粒污泥

絮狀污泥Vs≤1.5m/h

顆粒污泥Vo≤12m/h Vg＝1m/h

3) 反應(yīng)器的截積和反應(yīng)器的長(zhǎng)、寬(或直徑)
在確定反應(yīng)器的容積和度(H)之后，可確定反應(yīng)器的截積(A)。從而確定反應(yīng)器的長(zhǎng)和寬，在同樣的積下正方形池的周長(zhǎng)比矩形池要小，矩形UASB需要更多的建筑材料。以表積為600m2的反應(yīng)器為例，30×20m的反應(yīng)器與15m×40m的反應(yīng)器周長(zhǎng)相差10%，這意味著建筑要增加10%。但從布水均勻性考慮，矩形在長(zhǎng)/寬比較大較為合適。從布水均勻性和性考慮，矩形池在長(zhǎng)/寬比在2:1以下較為合適。長(zhǎng)/寬比在4:1時(shí)增加。
圓形反應(yīng)器在同樣的積下，其周長(zhǎng)比正方形的少12%。但這一優(yōu)點(diǎn)僅僅在采用單個(gè)池子時(shí)才成立。當(dāng)建立兩個(gè)或兩個(gè)以上反應(yīng)器時(shí)，矩形反應(yīng)器可以采用共用壁。對(duì)于采用公共壁的矩形反應(yīng)器，池的長(zhǎng)寬比對(duì)造也較大的影響。如果不考慮其他因素，這是一個(gè)在設(shè)計(jì)中需要優(yōu)點(diǎn)化的參數(shù)。
4) 單元反應(yīng)器大體積和分格化的反應(yīng)器
在UASB反應(yīng)器的設(shè)計(jì)中，采用分格化對(duì)運(yùn)行操作是益的。先，分格化的單元尺寸不會(huì)過大，可避免體積過大帶來的布水均勻性等問題；同時(shí)多個(gè)反應(yīng)器對(duì)系統(tǒng)的啟動(dòng)也是益的，可先啟動(dòng)一個(gè)反應(yīng)器，再用這個(gè)反應(yīng)器的污泥去接種其他反應(yīng)器；另外，利于維護(hù)和檢修，可放空一個(gè)反應(yīng)器進(jìn)行檢修，而不影響系統(tǒng)的運(yùn)行。從目前實(shí)踐看大的單體UASB反應(yīng)器(不是優(yōu)點(diǎn)的)可為1000-2000m3。
5) 單元反應(yīng)器的系列化
單元的化根據(jù)三相分離器尺寸進(jìn)行，三相分離器的式趨向于多層箱體的設(shè)備化結(jié)構(gòu)。以2×5m的三相分離器為例，原則上講配合形式。但從化和系列化考慮，要求具通用性和性。所以，池子寬度是以5m為模數(shù)，長(zhǎng)度方向是以2m為模數(shù)。布置單元尺寸的方式可分成單池單個(gè)分離器和單池兩個(gè)分離器的形式。原則上如果采用管道或渠道布水，池子的長(zhǎng)度是不受限制。如前所述，由于長(zhǎng)寬比涉及到反應(yīng)器，所以要結(jié)合池子組數(shù)考慮適當(dāng)?shù)拈L(zhǎng)寬比。對(duì)寬度為10m的單個(gè)反應(yīng)器，2:1的長(zhǎng)寬比的反應(yīng)器可達(dá)到2000m3的池容。對(duì)更大的反應(yīng)器，如果需要也可采用雙池共用壁的式。