無錫國(guó)勁合金有限公司生產(chǎn)區(qū)面積15000多平方米，擁有5個(gè)鑄造車間、1個(gè)機(jī)加車間及*的V法生產(chǎn)線。公司始終以耐磨配件生產(chǎn)為發(fā)展方向，形成了適應(yīng)各種破磨況條件下的三大系列耐磨鑄件：高錳鋼系列，多元合金鋼系列，高、低鉻鑄鐵等鑄造配件系列。

無錫國(guó)勁合金有限公司生產(chǎn)區(qū)面積15000多平方米，擁有5個(gè)鑄造車間、1個(gè)機(jī)加車間及*的V法生產(chǎn)線。公司始終以耐磨配件生產(chǎn)為發(fā)展方向，形成了適應(yīng)各種破磨況條件下的三大系列耐磨鑄件：高錳鋼系列，多元合金鋼系列，高、低鉻鑄鐵等鑄造配件系列。

BTMNi4Cr2-DT、ZG3Cr24Ni7NRe、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe、JM7、BTMCr9Ni5、ZGCr13SiMo、ZGMn13-5、BTMCr12-GT、BTMCr18Mn2W、JM11、BTMCr26、BTMCr18Mn3W2、BTMCr12-GT、JM3、ZG40CrSiN、KmTBCr8、BTMCr12Mn3W2、ZGMn13Mo2、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZG40CrMnMoNiSiRe、BTMNi4Cr2-DT、KMTBCr24-G、ZGCr25Ni2Mo2WVCuRe、ZG30CrMnSi、BTMCr18Mn3W2、ZGCr5MoG、BTMCr18Mn3W2、JM7A、ZGCr20Ni3Mo3Re、ZGMn13-4、ZGMn13-2、ZGCrMn10MoSiVRe、KmTBCr8、ZG40Cr5Ni3MoVWRe、BTMCr12Mn3W2、ZG3Cr24Ni7SiNRe

材料在拉伸斷裂中，幾乎沒有屈服，呈現(xiàn)脆性斷裂。圖4為材料B拉伸斷口局部韌斷區(qū)形貌圖，可以看到大量微小韌窩的存在。并發(fā)現(xiàn)斷口處夾雜有層片狀的，如圖5(a)所示，經(jīng)能譜分析，可推斷該為石墨，在沖擊斷口處也發(fā)現(xiàn)相似的層片狀石墨夾雜，如圖5(b)。材料的拉伸斷裂先是裂紋在孔隙和金屬石面開始形成，然后它們沿著孔隙和金屬石面迅速擴(kuò)展，在擴(kuò)展中，如果裂紋遇到金屬基體，裂紋向其它方向擴(kuò)展或在基體處堆積，誘發(fā)基的裂紋形成和擴(kuò)展，以致金屬基體中的裂紋擴(kuò)展形成空隙，并且這些空隙縮聚材料的局部韌性斷裂。無錫國(guó)勁合金有限公司經(jīng)營(yíng)范圍包括生產(chǎn)、銷售管道及配件、螺旋鋼管、直縫鋼管、無縫鋼管、不銹鋼管及管件、球墨鑄鐵管、防腐鋼管、保溫鋼管、耐磨鋼管及管件、防水套管、輸送機(jī)械、支吊架、波紋補(bǔ)償器、彎頭、法蘭、三通、大小頭等產(chǎn)品。

在此中，徑縮量呈規(guī)律性變化[9]。同時(shí)，熱處理也對(duì)馬氏體時(shí)效鋼管性能也有很重要的影響，固溶處理的目的是馬氏體和過飽和固溶體,時(shí)效處理形成二次強(qiáng)化相彌散析出、逆轉(zhuǎn)奧氏體[10]。奧氏體不只影響馬氏體鋼的性能，也使其幾何尺寸也發(fā)生了改變。XRD衍射證實(shí)熱處理后中奧氏體的含量為3.84%，則整個(gè)鋼體理論縮量約為1.33%，分配到徑向的縮量為0.42%，此為理論計(jì)算值，實(shí)際情況中考慮到馬氏體時(shí)效鋼中高密度的位錯(cuò)、殘余應(yīng)力及徑向上較強(qiáng)的硬化作用，前面提及的實(shí)際相對(duì)徑縮量0.20%-0.38%應(yīng)是一個(gè)可以接受的值[12]，兩者誤差在允許范圍內(nèi)，證明所述機(jī)理的正確性。

耐高溫強(qiáng)堿腐蝕排灰耐磨管、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕磨煤機(jī)落煤門、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕排灰耐磨管、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕耐熱爐箅、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕直管、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕篩板、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕電廠高抗磨前后護(hù)板、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕篩板、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕中速模護(hù)板、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕法蘭連接耐磨鑄管、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕礦山耐磨管道、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕篩板、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕法蘭連接耐磨鑄管、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕磨煤機(jī)錘門、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕底盤

耐高溫強(qiáng)堿腐蝕螺栓、全螺紋螺桿對(duì)馬氏體時(shí)效不銹鋼的研究始于20世紀(jì)70年代，馬氏體時(shí)效不銹鋼是基于馬氏體時(shí)效鋼的研發(fā)而產(chǎn)生的，具有強(qiáng)度大、屈強(qiáng)高、強(qiáng)韌兼?zhèn)?、性性能?yōu)異、耐蝕性和熱性好、熱處理規(guī)范簡(jiǎn)便、加成型性及焊接性能?。北京科技大學(xué)粉末冶金在國(guó)內(nèi)某鋼廠的委托下，開展了超度高韌性馬氏體不銹鋼的研究作。通過對(duì)不同成分的馬氏體時(shí)效不銹鋼進(jìn)行各項(xiàng)力學(xué)和微觀形貌觀察，探討合金元素對(duì)馬氏體時(shí)效不銹鋼各項(xiàng)力學(xué)性能的影響規(guī)律。將氮作為合金元素加入鋼中，會(huì)使其某些性能，如屈服強(qiáng)度和韌性可。無錫國(guó)勁合金有限公司生產(chǎn)區(qū)面積15000多平方米，擁有5個(gè)鑄造車間、1個(gè)機(jī)加車間及*的V法生產(chǎn)線。公司始終以耐磨配件生產(chǎn)為發(fā)展方向，形成了適應(yīng)各種破磨況條件下的三大系列耐磨鑄件：高錳鋼系列，多元合金鋼系列，高、低鉻鑄鐵等鑄造配件系列。

本研究考察Nb含量和時(shí)效藝參數(shù)對(duì)18％NiMaraging鋼的終性能的影響，并如何更好的機(jī)械性能的配合，即達(dá)到250級(jí)別要求的強(qiáng)度和200級(jí)別要求的延伸率。試驗(yàn)中采用了三種不同的Nb含量的Maraging鋼（Nb含量分別為0，0.03wt.％，0.06wt.％）；三種時(shí)效溫度（445℃，482℃，510℃）；四種時(shí)效時(shí)間（1，2，4，8小時(shí)）。試驗(yàn)用鋼錠出爐溫度為1225℃，然后用七道軋成12mm厚的板料。

耐高溫強(qiáng)堿腐蝕螺栓、全螺紋螺桿為了保證鋼板的性能，產(chǎn)品成材率，對(duì)于較厚規(guī)格690MPa及以上級(jí)別中厚板的生產(chǎn)，采用淬火＋高溫回火的調(diào)質(zhì)熱處理藝仍是當(dāng)前主流。以60mm厚Q690D度結(jié)構(gòu)鋼板為研究對(duì)象，在相同軋制條件下，地研究了淬火、回火溫度對(duì)試驗(yàn)鋼綜合力學(xué)性能及顯微的影響，并對(duì)第二相析出進(jìn)行理論分析。試驗(yàn)結(jié)果表明：隨淬火溫度升高，試驗(yàn)鋼強(qiáng)度升高，韌性下降；隨回火溫度升高，試驗(yàn)鋼強(qiáng)度下降，但韌性明顯升高。結(jié)果表明，fe-0.61c-1.56b合金凝固主要由共晶化物、珠光體和鐵素體構(gòu)成，經(jīng)過950℃～1100℃淬火處理后，共晶化物和奧氏體的形態(tài)發(fā)生變化，基體轉(zhuǎn)變?yōu)榇慊瘃R氏體，fe-c-b合金的硬度和韌性較鑄態(tài)有，在1050℃淬火時(shí)，合金的硬度和韌性達(dá)到。

本文綜述了該系形狀記憶合金近的研究作，包括它的相變機(jī)制、影響因素，著重是和Fe-Mn-Si系合金性能的途徑。和Fe-Mn-Si系合金性能主要可以通過選擇的合金成分配和摸索恰當(dāng)備藝，本文敘述了該合金系不同合金元素和制備藝對(duì)形狀記憶效應(yīng)的影響。1前言目前[1]，Ti-Ni合金在所有形狀記憶材料中綜合性能，但價(jià)格昂貴、加困難。Cu基合金記憶效應(yīng)良好且價(jià)格便宜，但存在馬氏體化、延展性差、易發(fā)生晶界以及疲勞壽命短等麻煩，了它們?cè)诔讨械膽?yīng)用。

耐高溫強(qiáng)堿腐蝕253MA、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕Monel400、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕BFe30-1-1、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕2507、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕G30、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕NS336、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕N07718、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕Nickel201、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕N08825、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕N10276、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕astelloyX、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕3J53、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕NS111、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕1J85、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕N08926、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕Alloy800、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕Cu90-Ni10、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕NS3308、耐高溫強(qiáng)堿腐蝕Incoloy825

BTMNi4Cr2-GT電廠高抗磨前后護(hù)板、BTMNi4Cr2-DT磨煤機(jī)錘門、KmTBCr26撈渣機(jī)刮板、BTMCr9Ni5齒板、JM6高抗磨護(hù)套、ZGMn13-5磨煤管、ZGMn18Cr4V高抗磨軸套、JM7B礦山輸渣管耐磨襯板、JM7錐門、JM7A灰渣泵葉輪、JM2破碎機(jī)錘頭、JM1磨煤機(jī)落煤門、ZGCr20Ni3Mo3Re水泥襯板、JM6B鏈條

Cr可使TN和Ms，并且能合金中N的溶解度[16]。Sun等人[18]研究發(fā)現(xiàn)在Fe-14Mn-6Si-9Cr-5Ni中添加9%的Cr使合金的記憶效應(yīng)和可加性達(dá)到。Ni使N的固溶度，堆垛層錯(cuò)能，不利于形狀記憶效應(yīng)[16]。合金元素對(duì)Fe-Mn-Si材料性能的影響仍在積累和數(shù)據(jù)之中。4.2摸索恰當(dāng)備藝基于Kajiwara的模型，可以知道，為了利于馬氏體的形成，母相中需要有足夠多的層錯(cuò)，為了利于馬氏體充分回復(fù)到母相，馬氏體片層要非常薄且均勻分布，同時(shí)馬氏體形成時(shí)片層端部產(chǎn)生的應(yīng)力不能被釋放。

焊接接頭熱影響區(qū)的沖擊韌性，而熔合區(qū)的抗拉強(qiáng)度和韌性。焊縫沖擊斷口纖維區(qū)均以穿晶斷裂為主，斷口韌窩產(chǎn)生的機(jī)理是微孔型，針狀鐵素體區(qū)對(duì)應(yīng)的韌窩較大，先共析鐵素體對(duì)應(yīng)的韌窩較小。2試驗(yàn)試驗(yàn)用鋼板為Q690低合金鋼,顯微如圖1所示，可見其顯微主要為貝氏體（B）。焊接試板尺寸為300mm×148mm×20mm，接頭型式為V型坡口平板對(duì)接，坡口角為70°，鈍邊為4mm，板間縫隙2mm。試驗(yàn)用焊絲為MK·G60-1焊絲，焊絲直徑為1.2mm。

由于*輻照會(huì)馬氏體鋼脆化，即韌脆轉(zhuǎn)變溫度(DBTT)升高，上沖擊功(USE)，所以為了9Cr低活化馬氏體鋼的抗輻照能力，應(yīng)使其在未輻照狀態(tài)下具有較低的DBTT值，以其在輻照中的使用壽命。本文研究了固溶溫度對(duì)9Cr低活化馬氏體鋼顯微和力學(xué)性能的影響，主要包括晶粒大小、拉伸力學(xué)性能和沖擊力學(xué)性能隨固溶溫度的變化關(guān)系，從而制定出合理的熱處理制度。實(shí)驗(yàn)所用的9Cr低活化馬氏體鋼，主要成分(分?jǐn)?shù)，%)為：0.091C，9.05Cr，2.2W，0.42Mn，0.04Si，0.22V，0.012Ti，0.12Ta，余為Fe。