本公司是鑄造協(xié)會耐磨材料分會會員單位；是耐磨材料鑄件生產(chǎn)公司。二十多年來，我們始終遵循“誠信為本，，信譽*”的發(fā)展宗旨，不斷藝技術(shù)及裝備水平，建立了完善的體系，了一支高素質(zhì)的技術(shù)及生產(chǎn)隊伍。 目前，公司生產(chǎn)區(qū)面積15000㎡，擁有五個鑄造車間，一個機加車間，新上一條目前生產(chǎn)藝為*的V法鑄造生產(chǎn)線。主要生產(chǎn)設(shè)備：中頻感應電爐六臺套，熱處理爐五臺，消失模鑄造生產(chǎn)線一條，V法鑄造生產(chǎn)線一條。檢測設(shè)備：ncs750B精密直讀火花光譜儀一臺，DK7735線切割機床一臺，XJP--20金相顯微鏡一臺，JB--300B沖擊實驗機一臺，T140里氏硬度記一臺,化學分析設(shè)備一套。年生產(chǎn)耐磨鑄件達00噸。
ZG1Cr23Ni13有金屬提煤耐磨管、ZG1Cr23Ni13磨煤機錘門、ZG1Cr23Ni13底盤、ZG1Cr23Ni13高抗磨護套、ZG1Cr23Ni13直管、ZG1Cr23Ni13法蘭連接輸煤彎管、ZG1Cr23Ni13靜態(tài)磨料、ZG1Cr23Ni13篩板、ZG1Cr23Ni13高抗磨軸套、ZG1Cr23Ni13電力耐磨管道、ZG1Cr23Ni13鏈輪、ZG1Cr23Ni13高抗磨襯板、ZG1Cr23Ni13鏈條、ZG1Cr23Ni13灰渣泵葉輪、ZG1Cr23Ni13冶金耐磨管道
優(yōu)勢產(chǎn)品：JM10、BTMNi4Cr2-GT、ZG30CrMnSi、ZGCr5MoG、ZGCr15Mo2Re、ZGMn13Cr2、BTMCr26、ZG30CrMnSi、JM10、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZGMn13-5、ZGCr20Ni3Mo3Re、BTMCr12-DT、ZGNiCrMo、ZGMn13Cr2、ZGMn13、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe、BTMCr12-DT、JM10、BTMCr2、ZG40Cr5Ni3MoVWRe、ZGCr28Mo3Ni3Re、JM2、ZG40CrNiRe、KmTBCr9Ni5、JM4、JM3
利用增Ni、Al降Cr、Ti含量及CALPAD對Ni-Cr-Fe合金進行了低成本設(shè)計;采用發(fā)射光譜儀、紅外碳硫分析儀、差熱掃描量熱法、真空感應熔煉和電渣重熔雙聯(lián)冶金、掃描電鏡等,對合金成分、冶金藝、熱加藝、熱處理制度進行了研究。研究發(fā)現(xiàn):雙聯(lián)冶金藝成功實現(xiàn)了對設(shè)計成分的有效控制,經(jīng)鍛造和軋制熱加,均勻潔凈的軋制組織;再經(jīng)900～980℃保溫30min固溶,繼以720℃保溫8h后爐冷至620℃保溫8h空冷時效強化熱處理,合金力學性能達到Incoloy925水平。
公司*經(jīng)營：ZG50Cr35Ni45Nb、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr24Ni7siN、ZG30Cr26Ni5、ZG35Cr26Nil2、ZG35Cr28Nil6、Z040Cr25Ni20、ZG35Ni24Crl8Si2、ZG30Ni35Crl5、ZG45Ni35Cr26、ZG5Cr28Ni48W5、ZG4Cr25Ni35、ZG4Cr25Ni13、ZG4Cr22Ni14、ZG4Cr22Ni10、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG4Cr25Ni35Mo、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr25Ni20、ZG2Cr25Ni13、ZG6Cr22Re、ZG5Cr18Mn6N、ZG3Cr19Ni4N、ZG10Cr18Ni9Ti、ZG35Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni12Si、ZG35Cr30Ni20、ZG35Cr24Ni18Si2、ZG45Cr26Ni35、ZG40Cr28Ni48W5Si2、ZG35Cr24Ni7NRE、ZG40CrmnMoNi、ZG35Cr20Ni80、ZG20Cr15Ni16、ZG35Cr26Ni12、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni5、ZG45Cr25Ni35、ZG45Cr28Ni48、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr18Mn12Si2N、ZGCr28Ni48Co5等材質(zhì)大型、精鑄件產(chǎn)品。標距段在DDC集中區(qū)的52Mw-DCZ試樣在SSRT實驗中的屈服強度、抗拉強度和斷后伸長率(400MPa,450MPa和20)均顯著低于52M-MZ試樣(460MPa,550MPa和28),DDC引起了明顯的應力集中力學性能顯著下降。本征的高應力約束焊接結(jié)構(gòu)、由316L和52M熱差異引起的額外應力、不合理的碳化物析出行為和由此引起的不合理晶界結(jié)構(gòu)共同作用造成了異種金屬焊接接頭鎳基焊縫中DDC集中區(qū)的出現(xiàn)。
因此發(fā)明一種實用快速的Les相與NbC碳化物相的區(qū)別就顯得尤其重要。廠簡單實驗條件下開展的實用快速的Les相和碳化物相的區(qū)別。本發(fā)明提供一種高Nb鐵鎳基高溫合金中Les相和碳化物相的區(qū)別，其征在于具體的步驟如下，A)將高Nb鐵鎳基高溫合金試樣經(jīng)研磨、拋光后，使拋光面外露，然后置于熱處理爐中，爐溫控制在35(T600°C，靜置10200分鐘，空冷。B)利用金相顯微鏡觀察A)處理后的高Nb鐵鎳基高溫合金試樣，即可。
ZG1Cr23Ni13耐熱離心鑄管*使用在950℃下JM5篩板、KMTBCr24-G彎頭、ZG40Cr5Ni3MoVWRe篩板、ZGMn13磨煤機落煤門、ZG90CrMn13MoSiVRe有金屬排渣管、ZGCr15Mo2Re法蘭連接耐磨鑄管、ZG40Cr25Ni6MoWVCuRe高抗磨護板、BTMCr18Mn3W灰渣泵葉輪、ZGCr28Mo3Ni3Re撈渣機刮板ZG40CrSiN電力耐磨管道、ZGCr25MoRe高抗磨襯瓦、BTMNi4Cr2-GT刮板、JM6高抗磨護套、JM8鏈條、JM8磨煤管、ZGMn18Cr4V有金屬排渣管
同時，合金的固溶和沉淀強化元素Ni、Al等也會形成NiO、Al2O3氧化膜。復雜的合金元素使得高溫合金氧化膜具有多層、復相的點，外層以Cr2O3為主，內(nèi)層以Al2O3為主。雖然這使得高溫合金件的抗氧化及抗腐蝕性能大大，但是也給熱成形和熱處理后、焊接件焊前等去除氧化層帶來困難。目前，主要采用的去除氧化層有：機械噴丸法、手去膜法和化學法。機械噴丸法雖然能快速去除氧化層，但是同時會大大合金表面的粗糙度。
ZG1Cr23Ni13耐熱離心鑄管*使用在950℃下本論文研究思路為控制銅鎳合金的成分及化學氣相沉積法的藝參數(shù),制備出高的石墨烯并應用在超級電容器中。由于CVD法制備石墨烯應用廣泛,并且CVD石墨烯在儲能器件方面的應用研究鮮有,因此本研究具有開創(chuàng)性意義和實用價值。銅及銅鎳合金作為常用耐腐蝕材料被廣泛應用在海上運輸、石油化及海水淡化等領(lǐng)域,稀土元素的加入能夠大大銅及銅鎳合金的耐蝕性能。
企業(yè)多年來始終堅持“誠實守信”，“”為宗旨，科學，科技創(chuàng)新。不斷強化，使企業(yè)做精做強，我公司在上海大學新材料研究所，西安有金屬研究院，蘭州理大學新材料研究所等科研專家指導下，不斷研制新材料，引進新藝，為我國石化、鋼鐵、冶金、化、建材、造紙等行業(yè)提供“好”“優(yōu)”“精”的產(chǎn)品。 熱忱歡迎客戶光臨指導，洽談業(yè)務(wù)，共同發(fā)展。
公司*經(jīng)營：ZG50Cr35Ni45Nb、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr24Ni7siN、ZG30Cr26Ni5、ZG35Cr26Nil2、ZG35Cr28Nil6、Z040Cr25Ni20、ZG35Ni24Crl8Si2、ZG30Ni35Crl5、ZG45Ni35Cr26、ZG5Cr28Ni48W5、ZG4Cr25Ni35、ZG4Cr25Ni13、ZG4Cr22Ni14、ZG4Cr22Ni10、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG4Cr25Ni35Mo、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr25Ni20、ZG2Cr25Ni13、ZG6Cr22Re、ZG5Cr18Mn6N、ZG3Cr19Ni4N、ZG10Cr18Ni9Ti、ZG35Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni12Si、ZG35Cr30Ni20、ZG35Cr24Ni18Si2、ZG45Cr26Ni35、ZG40Cr28Ni48W5Si2、ZG35Cr24Ni7NRE、ZG40CrmnMoNi、ZG35Cr20Ni80、ZG20Cr15Ni16、ZG35Cr26Ni12、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni5、ZG45Cr25Ni35、ZG45Cr28Ni48、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr18Mn12Si2N、ZGCr28Ni48Co5等材質(zhì)大型、精鑄件產(chǎn)品。
所述合金為1.4785合金。所述步驟(1)中的碳優(yōu)選用鋁箔紙包好放入冶煉爐內(nèi)。出于成本考慮鋁箔經(jīng)濟，銅箔中的銅一般為有害元素，同樣面積的包裹鋁少，同時鋁有脫氧作用，并且很少不會影響成分，又有一定的耐溫性和強度。所述步驟(3)中惰性氣體優(yōu)選為。所有惰性氣體均可，但是出于經(jīng)濟且更易考慮，選擇。5、一種合金的真空冶煉，包括以下步驟(1)將碳放入冶煉爐內(nèi)，再加入合金基體元素純鐵、金屬鉻、金屬鉬和金屬鎳；(2)然后在冶煉爐的合金加料倉內(nèi)分別放入銅屑、鈮條、鐵、硫鐵、電解錳、氮化錳，之后將合金加料倉進行抽真空，接著進行升溫熔化，熔化溫度為1550°C1560°C；(3)待各合金元素熔化以后，開始對合金加料倉內(nèi)充惰性氣體，進行冶煉氣體保護；(4)待合金熔液溫度達到1550°C1560°C時進行精煉，精煉溫度為1550°C1560°C，精煉時間為1015分鐘；(5)精煉完成之后，待合金熔液自然冷卻至1400士10°C，然后按照如下順序依次加入合金化元素并進行升溫熔化銅屑、鈮鐵或金屬鈮、鐵、硅鐵、硫鐵、電解錳、氮化錳，熔煉溫度為1550°C1560°C，待合金化元素全部熔化以后進行攪拌處理，攪拌時間為35分鐘，然后自然冷卻至1450°C1460°C，再進行攪拌，攪拌時間為0.51分鐘；(6)待攪拌完成后進行澆鑄，澆鑄完成后在真空狀態(tài)下保持1015分鐘，然后破真空出爐。結(jié)果表明,三亞海水中金屬材料腐蝕電位的區(qū)間較大,腐蝕電位序從高到低為:鎳基合金、雙相不銹鋼、奧氏體不銹鋼和紫銅、鐵素體不銹鋼、馬氏體不銹鋼、銅合金、低合金鋼、碳鋼、鑄鐵、鋁合金和鋁陽極。碳鋼電位隨潮汐變化的波動在動力學控制下,位時腐蝕電位較負;在擴散作用控制下,位時腐蝕電位較正。金屬腐蝕電位在海水中的波動體現(xiàn)了腐蝕產(chǎn)物膜對擴散控制下的腐蝕具有阻礙作用。在三亞海水中,低C和高合金元素含量的碳鋼對氧擴散作用。
本公司具有精密鑄造、離心鑄造、砂型鑄造、消失模鑄造、石蠟鑄造、真空負壓鑄造等多條生產(chǎn)線,技術(shù)力量雄厚、生產(chǎn)藝*,理化檢測手段齊全。為促進公司煥發(fā)新的生命活力,我們積極推行現(xiàn)代企業(yè)制度,不斷強化以、成本為主線的企業(yè)內(nèi)部,努力貫徹執(zhí)行ISO9000系列,始終堅持“,顧客*”的宗旨,不斷產(chǎn)品和水平。
基于對不同Mn含量的銅鎳合金進行3.5(指分數(shù),下同)NaCl溶液腐蝕實驗,腐蝕不同時間后的開路電位、電化學阻抗譜和極化曲線.通過分析阻抗譜和極化曲線的變化,建立等效電路模型,利用ZsimpWin擬合得出各等效元件的數(shù)值,研究Mn元素對銅鎳合金電化學性能的影響.結(jié)果表明在浸泡初期,Mn含量低(0.53)的銅鎳合金樣品開路電位更正;而在浸泡時間超過7d后,Mn含量高(1.19)的樣品開路電位更正.錳含量低的銅鎳合金樣品生成的腐蝕產(chǎn)物膜較錳含量高的樣品更具有保護性,合金中含有低錳含量有助于合金的耐蝕性能,合金的腐蝕速率。在合金凝固溫度下,通過添加鈰形成超細、彌散分布的含鈰化合物,做為非均質(zhì)形核核心,來達到細化晶粒的目的?；诜蔷|(zhì)形核理論,用熱力學計算出含鈰化合物的析出吉布斯能;再運用二維點陣錯配度對這些與形核相進行計算。結(jié)果表明:在合金凝固溫度下,含鈰化合物的析出吉布斯能遠小于零,都能在合金凝固之前析出;另外CeO2、Ce2O3和Ce2O2S與鎳元素的錯配度分別為0.59、5.11和5.46,表明其與形核相的晶面匹配關(guān)系很好,能夠成為鎳元素非均質(zhì)形核的有效形核核心;CeAlO3與鎳元素的錯配度為7.19,為鎳元素非均質(zhì)形核的中等有效核心;CeS與鎳元素的錯配度為13.18,對鎳元素非均質(zhì)形核的效果較差。
有金屬排渣管
